长城大厦中庭高空独立大跨度变截面梁
门式架施工
专 项 方 案
编 制： 审 核： 审 定：
浙江省长城建设集团股份有限公司
长城大厦项目经理部 二OO七年五月
目 录
一、 编制依据----------------------------------------------------2 二、 工程概况----------------------------------------------------2 三、 支架形式选用----------------------------------------------3 四、 WH新型可调重型门架介绍----------------------------4 五、 支模系统设计及验算-------------------------------------8 六、 脚手架的搭设---------------------------------------------19 七、 脚手架的拆除---------------------------------------------23 八、 安全防护领导小组---------------------------------------24 九、 安全管理与维护------------------------------------------24 十、 门式钢管脚手架的监测---------------------------------25 十一、应急措施--------------------------------------------------26 十二、危险源辨识 十三、附图
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长城大厦中庭高空独立大跨度变截面梁
门式架施工方案
一、 编制依据
１、 同济大学建筑设计研究院提供的长城大厦工程施工图纸 ２、 主要规范和规律
（１） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002 版） （２） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 （３） 钢结构设计规范GB50017-2003
（４） 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 （５） 建筑施工安全检查标准JGJ59-2005 （６） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） （７） 国家与地方有关现行的安全规范和规程
二、 工程概况
长城大厦位于钱江新城，西南临望江路西北规划拟建的长城路，东南及东北面为尚未开发的商业用地。地下2层，地上23层（其中包括裙房4层）；结构形式为钢筋混凝土框架-筒体结构；建筑高度99.8米；总建筑面积为35553.9㎡。设计±0.000标高相当于绝对标高7.170m（以下涉及标高均为本工程相对标高）。浙江省长城建设集团股份有限公司承建，同济大学建筑设计研究院设计。
本工程中庭顶部，在五层X轴/3~W6轴位置有一根独立大梁（周围无楼板和连系梁），其跨度为18m，截面高度为400mmx2450~4400mm,梁底标高
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20.300m,梁顶标高从22.750m(W6轴端)~ 24.700m(3轴端)，是一根高空独立大跨度变截面梁。
该大梁位于五层，X轴/3~W6轴；其竖向投影位置自上而下四层处无梁，三层处有截面为300x800(梁顶标高13.142m)和300x650(梁顶标高10.450m)双梁，且X轴/4轴位置有600x600柱（该柱标高从一层楼面-0.050m ~三层梁顶13.142m）；二层处有截面为300x650梁(梁顶标高5.350m)；一层位置靠中庭内侧楼面标高-0.050m，楼板厚为200mm，外侧为地下室顶板，板面标高-0.800m，板厚为250mm。又因在3~4轴/H~X（G）位置，吊装孔所在区域为空洞（地下室顶板和地下一层板均未浇筑），地下一层楼面标高-5.300m，其中自行车库位置标高-5.650m,板厚均为200mm; 基础顶面标高-9.800m，基础板厚为800mm和1600mm。
由于所在位置的特殊性，其支模架搭设需从一层楼面起，局部从基础顶面、地下一层起。立杆立脚处高低不平致使搭设高度不一致（从20.35m~30.1m）。原设计图纸该梁距3轴5000m位置设有后浇带（该位置梁高3860mm），后经与设计院协商，将后浇带移至距W6轴2000mm(该位置梁高2650mm）。该梁超高、超重，独立大跨度，变截面，是本工程施工中的一大难点，需精心编制施工方案。
三、支架形式选用
根据浙江省建设厅“浙建建[2003]37号文件第二条”要求，凡高度超过8米、或跨度超过18米、或施工总荷载大于10KN/m2、或集中线荷载大于15KN/M的承重支撑架，严禁使用扣件式钢管支撑体系，应采用钢柱、钢托架或钢管门型架的组合支撑体系，以保证其有足够的强度、刚度和稳定性。因此本工程对该独立大梁模板支撑架选用WH可调重型门式脚手架作为支撑构架，计算和构架方案以此为基础进行。
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四、WH新型可调重型门架介绍 １、 WH可调重型门式脚手架的结构：
该门式脚手架采用闭式结构，牢固耐用，提高了横向刚度和整架的抗失稳能力，克服了传统产品的开式结构、易于损耗变形的缺点。门架主力杆选用Φ57x2.5钢管制作，承载力强，单片门架承载力达到75KN，门架横杆、加强杆采用Φ48x3.5钢管，便于扣件加固。门架宽度为1m，高度分1.9m、1.7m和1.35m三种。整体构架垂直方向通过调节杆、可调托座和可调底座调节所需施工高度。水平方向通过交叉拉杆调节架距，并保持整体性。主要构件由立杆、横杆及加强杆焊接组成。
该脚手架主要有以下部分组成：
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可调托座插销调节杆门型架连接棒交叉拉杆可调底座
1-门架； 2-交叉拉杆； 3-连接棒； 4-锁臂； 5-调节杆； 6-可调底座； 7-可调托座；
加强杆件有：水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、栏杆、扶手；
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２、 WH可调重型门式脚手架稳定承载计算： （1）、关于门架稳定承载的计算问题
由基本单元“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定性问题，理论与试验研究表明，在正常搭设条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯刚度弱的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，对脚手架的整体结构计算简化成一榀门架在其平面外的稳定性计算，并按半概率半经验的设计计算方法，其取值以单一系数法的安全系数2.0为基本依据，按轴心受压杆计算脚手架稳定承载能力。 （2）、WH型可调重型门架的稳定承载力的计算
一榀门架的稳定承载力设计值Nd=фAf
K—脚手架高度调整系数，按规范表5.2.1规定，取值为1.13 ф—门架立杆的稳定系数，按λ=Kh0/i 查规范表 B.0.6得： i—回转半径，按i=(I/A1)1/2计算； A1—门架立杆的毛截面积； A1=π[572-(57-2.5x2)2]/4=428mm2
F—门架钢材的强度设计值，取f=205N/mm2； A—一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1； I0—门架立杆的毛截面惯性距； I1—门架加强杆的毛截面惯性距； h1—门架加强杆的高度； h0—门架高度。
I0=π（D4-d4）/64=3.14×（574-524）/64=15.9×104mm4 I1=π（D4-d4）/64=3.14×（484-414）/64=12.19×104mm4 则：I=I0+I1h1/h0（h1=1500mm，h0=1900mm）
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I=15.9×104+12.19×104×1500/1900=25.52×104mm4 i=(I/A1)1/2=（25.52×104/428）1/2=24.42mm λ=Kh0/i=1.13×1900/24.42=87.9，查表得： ф=0.673
故Nd=фAf =0.673×2×428×205=118098N=118.1KN
根据浙江万华建筑器材有限公司提供的WH型新型可调重型门式脚手架相关资料显示，单片门架允许承载力为75KN，其降低系数为75/118.1=0.635，本工程计算书时取Nd=75KN进行验算。 ３、 本工程WH可调重型门架布置
门架沿平行梁轴线方向放置，梁底两侧各设3排门架，门架采用交叉拉杆连接，横向间距0.93米，沿跨度方向门架与门架间距0.22米和0.85米；支架高度方向根据标高不同，采用1.9米、1.7米、1.35米三种型号的门架组合排列后，统一搭至梁底标高，组合方式为(自下而上)：
高度20.35米（高度21.10米位置门架立脚处砌砖墩，高度0.7 5米，见附图）：0.15+5x1.9+6x1.7+0.5
高度25.60米（高度25.95米位置门架立脚处做300x350素砼基座，详附图）：0.10+2x1.7+1.9+5x1.9+6x1.7+0.5
高度30.1米：0.20+2x1.35+1.7+2x1.7+1.9+5x1.9+6x1.7+0.5 门架顶部和底部使用调节杆、可调托座、可调底座进行细微调节。梁底采用密排9根φ48钢管，平行梁轴线方向放置，顶托梁采用16a槽钢，垂直梁轴线方向设置。门架整体采用钢管扣件加固，每层门架均需设置纵横钢管加固连接，并与已浇框架柱和2、3层梁抱箍连接，形成整体。具体布置详见附图。
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五、支模系统设计及验算 (一)梁侧模设计及验算
模板面板采用普通胶合板，内龙骨采用60×80mm木方，间距250mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.25mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500mm，，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 计算断面宽度400mm，高度4400mm。
48钢管两侧夹紧上口
12对拉螺栓
3型卡夹紧
18厚多层夹板 48钢管
60×80木方@250
48钢管两侧 夹紧下口
模板组装示意图
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二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.400m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.690kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.700kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取4.34m。
荷载计算值 q = 1.2×16.700×4.340+1.4×4.000×4.340=111.278kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 434.00×1.80×1.80/6 = 234.36cm3；
I = 434.00×1.80×1.80×1.80/12 = 210.92cm4；
111.28kN/mA 250 250 250B
计算简图
0.695
弯矩图(kN.m)
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0.556
11.1313.9116.6916.69
剪力图(kN)
13.9111.13
0.0180.233
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=11.128kN N2=30.601kN N3=30.601kN N4=11.128kN
最大弯矩 M = 0.695kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.695×1000×1000/234360=2.966N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×16691.0/(2×4340.000×18.000)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.233mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 30.601/4.340=7.051kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
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7.05kN/mA 200 500 500 500 500 500 500 500 500 200B
内龙骨计算简图
0.148
0.076
内龙骨弯矩图(kN.m)
0.000 0.054 内龙骨变形图(mm)
1.751.771.761.761.761.761.761.781.410.000.001.781.761.761.761.761.761.771.75
内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.148kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.544kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.148×106/64000.0=2.31N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算
1.41
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截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1777/(2×60×80)=0.555N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm
内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
3.54kNA 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kNB 500 500 500
支撑钢管计算简图
0.266
0.310
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0060.108
支撑钢管变形图(mm)
1.241.241.771.772.302.30
2.302.30
支撑钢管剪力图(kN)
1.771.771.241.24
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经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.310kN.m 最大变形 vmax=0.108mm 最大支座力 Qmax=7.620kN
抗弯计算强度 f=0.310×106/9576000.0=32.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.620 对拉螺栓强度验算满足要求!
（二）门架支撑体系验算
1、荷载计算：
（1）梁自重:最大截面端0.4x4.4x25.5=44.88KN/m 最小截面端0.4x2.45x25.5=24.99KN/m （2）模板及方木、钢管自重:
(4.4×2+0.4)×0.5=4.6KN/m (2.45×2+0.4)×0.5=2.65KN/m
（3）施工活荷载
施工荷载3KN/m2 震捣荷载2KN/m 2 则，施工活荷载=3×0.4+2×0.4 =2 KN/m （4）梁荷载设计值
(44.88+4.6)×1.2+2×1.4=62.176KN/m (24.99+2.65)×1.2+2×1.4=35.968KN/m
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即随梁截面变化，梁荷载呈线性变化：62.176KN/m~35.968KN/m
（5）门架自重：
按规范门架计算每榀自重0.539KN，现为WH型可调重型门式架，取调整系数为1.3，则每榀门架自重为0.539×1.3=0.7KN，则每米脚手架自重为0.7/1.9=0.369KN/m。
（6）计算单榀门架范围荷载，
取梁最大荷载62.176 KN/m 进行初步计算。
p＝1.218x62.176＝75.73KN
考虑该荷载由两榀门架承受，门架搭设高度按20.350m计算，则75.73/2+0．369x20.35=45.374 KN 2、支撑架上部的托梁、纵向钢管、模板验算： 16 （1）模板强度验算： 模板与下部钢管空隙用砂浆填平，无需验算强度。 （2）纵向钢管强度验算： 1）ф48×3.25钢管的截面特性： 面积A=457mm2,惯性距Ix=114980mm4,转动惯量Wx=4788 mm3,回转半径ix=15.86mm，抗弯、抗拉强度设计值f=205N/mm2。自重荷载0.035 kN/m。 梁底钢管为多跨连续梁，但因1000/218=4.6>2.5,故对其分别按一跨简支梁进行验算，梁荷载由9根钢管共同承受，q=62.176/9+0.035=6.943KN/m 门架槽钢托梁12对拉螺栓 3型卡夹紧18厚多层夹板48钢管60×80木方@300梁底满放9根通长48钢管下口与槽钢点焊固定钢管与梁底模间隙用水泥砂浆填平 - 15 - Mmax=0.125 ql=0.125x6.943x1=0.868 KN.m 2 2 则：抗弯强度计算 σ=Mmax/Wx=0.868×106/4788=181.3N/mm2< f=205N/mm2 ， 满足要求。 挠度计算 Vmax = 5q L/384EI Vmax =5x6.943x10004/(384x2.06×105×114980)=3.8 mm； 小于1000/150和10mm，满足挠度要求。 4 RA= RB=0.5 ql=0.5x6.943x1=3.4715 KN (Mmax’ =0.125 ql=0.125x6.943x0.218=0.041 KN.m< Mmax ) 2 2 RA= RB=0.5 ql=0.5x6.943x0.218=0.757 KN R= RA + RA =3.4715+0.757=4.229 KN （3）横向16a槽钢托梁强度验算： [16a号槽钢，其截面特性为 面积A=21.0cm2,惯性距Ix=866cm4,转动惯量Wx=108cm3,回转半径ix=6.28cm，截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10mm。 槽钢自重荷载 q1=0.169kN/m 内力按照9个集中荷载P=4.229 KN与自重均布荷载q1作用下的简支梁计算， 计算简图如下 - 16 - ’ ’’ 荷载对称分布，最大弯矩出现在B、C跨中， 最大弯矩M由均布荷载和集中荷载产生的弯矩叠加 由自重均布荷载q1产生的： MBC1=0.025ql2=0.025x0.169x0.932=0.004KN.M VB=VC=(0.600+0.5000)ql=1.1x0.169x0.93=0.173KN 按集中荷载只由B、C 两个支座承受考虑（两榀门架受梁荷载，即不考虑荷载侧向传递），则荷载p产生的： NB=NC=4.5P=4.5x4.229=19.03kN MBC2=4.5px0.465-px0.048x(4+3+2+1)=1.6125p=6.819 KN.M Mmax= MBC1+ MBC2=6.823kN.m N= 0.173+19.03=19.203 KN 抗弯强度计算 其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05； [f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.823×106/(1.05×108000.00)=60.17N/mm2； - 17 - < [f],满足要求! 整体稳定性计算 其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10×63×235/(2790×160.0×235.0)=0.804 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'=1.07-0.282/b=0.719 经过计算得到强度 =6.823×106/( 0.719×108000)= 87.87 N/mm2； 托梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求! (4)支撑架验算： 门式架自重： 0.369×20.35=7.51KN(梁底至一层楼面) 0.369×30.1=11.11KN(梁底至基础面) 托梁最大支座反力取Nmax=19.203KN， 则单榀门架所受荷载为： 2x19.203+7.51=45.916KN 门架搭设范围，地下一层、地下二层原支模架不拆除，所有竖向荷载通过支模体系传至基础面，地下室顶板承载力不再验算。 - 18 - （三）后浇带位置模板及支撑： 后浇带断面采用双层钢丝网封闭，钢丝网与钢筋绑扎牢固，外侧再用条板封堵，断面两侧再用短方木对撑条板。后浇带支模需牢固，其支模架不另行搭设。整条大梁的支撑系统在后浇带封闭，混凝土强度达到100%以后方可一起拆除。 六、 脚手架的搭设 1、门式钢管脚手架搭设前，应建立相应组织机构，明确责任人。项目部应按本施工专项方案和JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》规定要求向搭设人员做好技术和安全作业要求的交底，本工程门式脚手架必须由专业施工队伍负责施工。 2、门架及其配件的规格、材质、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明、检验鉴定证书和产品标志，项目部应按规定进行检查验收，且必须达到规范规定的A类质量要求，严禁使用不合格的门架、配件。不配套的门架与配件不得混合使用于本工程，必须按本工程门式脚手架布置情况由厂家生产配置。 3、门架搭设前必须按门架搭设平面布置图所示位置，先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。 4、本工程门式支撑架顶部采用钢管和16a槽钢作跨梁和托梁，以保证让立杆直接传递上部荷载。每搭设完一步架体后，应按下列要求检查并调整其水平度与垂直度： 项 目 - 19 - 允许偏差（mm） 垂直度 水平度 每步架 脚手架整体 一跨距内水平架两端高差 脚手架整体 h/1000及±2.0 H/600及±25 ±1/600及±3.0 ±L/600及±50 注：h—步距；H—支撑架高度；l—跨距；L—支撑架长度 5、交叉支撑应在每列门架两侧设置，并采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除；水平加固杆采用ф48×3.25钢管，必须在整个支撑架的周边顶层、底层及中间每排、每列通长连续设置，纵横水平加固杆均采用扣件与门架加强杆扣牢，竖向每榀门架高度双向拉结；上下层门架间必须设置锁臂，每两榀门架高度设一道水平剪刀撑；整个支撑架必须设置扫地杆。 6、搭设门架及配件应符合下列规定： （1）、交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒和锁臂的设置应符合规范要求； （2）、不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架； （3）、门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行； （4）、门式支撑架的搭设采用逐排和逐层搭设方法，其交叉支撑、剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑应紧随门架的安装及时设置，做到随搭随设的要求； （5）、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态； （6）、水平架或脚手板应在同一步内连接设置，脚手板应满铺； - 20 - （7）、栏板（杆）、挡脚板应设置在脚手架操作层外侧、门架立杆内侧。 7、纵向每排门架、横向每3列门架均需加设钢管剪刀撑，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角为45°。 8、整个支撑架必须与已浇砼柱作刚性抱箍，抱箍采用钢管扣件，按门架每层设置，且与周边普通钢管支模架互相拉结，二、三层框架梁顶预埋短钢管，间距1.7米或1.85米（按门架跨距），与门架横向加固杆拉结，以提高整个支模架体的稳定性。 9、加固杆、剪刀撑等加固件的搭设除应符合规范的要求外，尚应符合下列规定： （1）、加固件、剪刀撑必须与脚手架同步搭设； （2）、水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。 10、 加固件与门架采用扣件连接时应符合下列规定： （1）、扣件规格应与所连钢管外径相匹配； （2）、扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50-60N.m,并不得小于40N.m; （3）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。 11、 脚手架按每步分段，分段搭设完毕，应由工程负责人组织技术安全人员按专家论证后认可的专项方案及规范对脚手架工程的质量进行检查验收，经检查合格方可交付使用。 12、门式支撑架施工时同时还应按下列要求做好工作： （1） 因跨度超过8米，支模架搭设时应注意按跨度的2‰起拱。 （2） 用φ12钢筋两头分别与托梁槽钢和托座点焊固定，确保托梁稳 - 21 - 固、居中放置在可调托座内，槽钢中心与门架立杆中心在同一轴线位置。 （3） 在9.600 米标高位置（即0.100米标高上5片1.9米门架高度）设置一层隔离网，满铺脚手片封闭。 （4） 门架搭设时，施工人员应从施工通道进入门架搭设平台，严禁攀爬门架上下。 （5） 该大梁按后浇带位置分两段独立浇捣，浇捣时间为该施工段浇筑当天。砼浇捣时采用塔吊配合料斗方式慢速进行，必须分层分皮进行，逐步到位。大梁混凝土浇筑原则上应对称进行，防止对支模架局部压力过大，且在3轴~后浇带部分因高度较大，分两次施工：先浇混凝土至2.5米高度,待该层混凝土接近初凝后继续浇筑上层混凝土至斜梁面，需严格控制砼施工塌落度在8~10cm范围。浇捣结束时应与结构主体混凝土搭接良好，不允许出现施工冷缝，混凝土浇筑质量应满足设计和国家规范要求。 （6） 应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心、振动和冲击。 （7）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸 13、 验收时应具备下列文件： （1）、根据规范要求所编制的施工组织设计文件； （2）、脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； （3）、搭设架子工的上岗证； 14、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工报告。 （1）、门架设置情况，包括底座、连接棒、锁销、锁臂设置； （2）、交叉支撑、水平加固杆、扫地杆、剪刀撑、抛撑及水平侧向约束 - 22 - 构造的配置情况； （3）、门架横杆荷载状况； （4）、扣件紧固力矩； （5）、垂直度及水平度是否合格。 七、 脚手架的拆除 1、脚手架应在后浇带封闭且混凝土强度达到100%，经工程负责人检查验证，确认不再需要，并上报监理，发出拆除令后时，方可拆除。 2、拆除支撑架前，应对整个架体进行检查，封闭所有临时通道，清除支撑架上的材料、工具和杂物等，然后先拆除上部的可调托座及调整节（架），同时卸下跨梁、木楞、钢筋等，再拆除梁底模板，后按顺序要求从上而下逐层拆除整个支撑架。 3、拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。 4、脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序及下列安全作业要求进行： （1）、脚手架的拆除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进行； （2）、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 （3）、在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结； （4）、连墙（柱）杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的门架时方可拆除； （5）、施工操作层应满铺脚手板，工人必须按规定使用安全防护用品， - 23 - 系好安全带； （6）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递到至地面并放室内堆存； （7）、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击； （8）、拆下的门架、钢管与配件，必须单件由人工传递至地面，分类堆放，严禁高空抛掷。 八、 安全防护领导小组 本工程门架搭设较为复杂，高度、跨度、荷载均较大，安全作为重中之重一大环节，如何确保项目部各项安全目标得以实现，是摆在项目管理人员当前的一大任务，为此项目部成立以项目经理吴应强同志为组长的安全防护领导小组，本着搭设一榀验收一榀的原则，认真细致的做好门架搭设安全工作，其机构组成，人员编制及责任分工如下： 组长：吴应强—负责协调、沟通工作 副组长：李元武—技术总负责：负责方案编审 组员：张建良、张培龙（施工员）--负责技术交底工作， 现场施工指挥； 李信泉（安全员）--安全检查。 九、 安全管理与维护 １、 搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业 人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。 - 24 - ２、 搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 ３、 操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集 中堆放网架构件等。 ４、 六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及 施工作业。 ５、 施工期间不得拆除下列杆件： （1）、交叉支撑，水平架； （2）、加固杆件：如交叉支撑、水平加固杆、扫地杆、栏杆等； 6、 作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经过现场技术负责人批准，并应符合下列规定：交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层面应满铺水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网； 7、沿脚手架外侧严禁攀登。 8、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。 9、拆下的门架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并按规定分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 十、门式钢管脚手架的监测 门式钢管支撑架在搭设过程中必须进行水平度、垂直度监测，并应及时调整到允许偏差范围内。除此外，本工程门式支撑架的主立杆还须进行应力应变监测，主要监测范围：梁下支撑随机确定3榀门式架。 - 25 - 十一、应急措施 本工程大截面梁门架施工过程中，有可能出现的事故有高空坠落、坍塌、物体打击等。为确保上述事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本应急措施。 一、项目部组成应急响应小组，负责应急抢救指挥。 小组组长：吴应强 成 员：李信泉、张建良、张培龙 二、事故处理程序 1、当事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人： 2、项目管理人员获得求救信息确认事故发生后，应：（1）组织项目职工自我救护队伍进行施救；（2）立即向当地医疗卫生（120）；（3）立即向集团公司上报事故的初步原因、范围、估计结果；（5）保护事故现场。 3、紧急小组接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 4、当事人被送入医院接受抢救后，紧急小组应做好：a、做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b、按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。 三、急救措施 （一）、如发生高空坠落，采取以下急救方法： 1、去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。 2、在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 - 26 - 3、创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 4、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开。 5、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。 6、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。 7、有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。 8、快速平稳地送医院救治。 （二）、如发生坍塌： 1、迅速疏散施工作业人员，撤至安全地带，进入事故处理程序。 （三）、如发生物体打击： 1、对伤员进行施救并进入事故处理程序。 - 27 - 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容