华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ＮＯ．３ ２Ｏ１６ ·电网技术· 唐山１ １ ０ ｋＶ输电线路工程Ｔ接方案设计与应用 刘 懿 ，张丽芹 ，刘仁德 ，孙福国 ，陈海占 ，徐凌云 （１．唐山供电公司，河北唐山０６３０００； ２．唐山市新地Ｘ－程勘察设计有限公司，河北唐山０６３０００） 摘 要：在唐山供电公司供电区域内，为实现企业自备１１０ ｋＶ变电站按时投入运行，保证已运行ｌ１Ｏ ｋＶ输电 线路的Ｔ接方案合理适用，结合工程实例，分别提出了４种Ｔ接方案的设计思想、原则和具体问题及实施办 法，４种Ｔ接方案应用于工程建设中，取得了良好效果。 关键词：输电线路；Ｔ接；设计；应用 中图分类号：ＴＭ７５３ 文献标识码：Ａ ＤＯＩ：１０．１６３０８／ｊ．ｃｎｋｉ．ｉｓｓｎ１００３－９１７１．２０１６．０３．００３ Ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｔ—ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｔａｎｇｓｈａｎ １ １０ ｋＶ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ Ｌｉｕ Ｙｉ ，Ｚｈａｎｇ Ｌｉｑｉｎ ，Ｌｉｕ Ｒｅｎｄｅ ，Ｓｕｎ Ｆｕｇｕｏ ，Ｃｈｅｎ Ｈａｉｚｈａｎ ，Ｘｕ Ｌｉｎｇｙｕｎ （１．Ｔａｎｇｓｈａｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｔａｎｇｓｈａｎ ０６３０００，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｔａｎｇｓｈａｎ Ｘｉｎｄｉ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｕｒｖｅｙ＆Ｄｅｓｉｇｎ Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｔａｎｇｓｈａｎ ０６３０００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｅ ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｙ ｒｅｇｉｏｎ ｏｆ Ｔａｎｇｓｈａｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ Ｃｏｍｐａｎｙ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ａｃｈｉｅｖｅ ｏｎ ｔｉｍｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｌｆ－－ｐｒｏｖｉｄｅｄ １ １０ ｋＶ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ Ｔ··ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅ ｉｓ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ １ １０ ｋＶ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ，ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｐｒｏｊｅｃｔｓ，ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｉｄｅａｓ，ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ，ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｎｄ ｍｅａｓ－ ｕｒｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｗｅｒｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ａｎｄ ｔｈｅｓｅ ４ Ｔ—ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅｓ ｈａｄ ｂｅｅｎ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ ａｃｈｉｅｖｅｄ ｇｏｏｄ ｅｆｆｅｃｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｐｏｗｅｒ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ，Ｔ—ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ，ｄｅｓｉｇｎ，ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ 近年唐山供电公司供电区域内，多家用户为 满足其增长的用电需求，纷纷建设企业自备 １１０ ｋＶ变电站。由于受唐山供电公司所属的 ｌ 三石实业自备１ｌＯ ｋＶ变电站临时电源 线工程 由于三石实业自备１１０ ｋＶ变电站电源点，常 庄２２０ ｋＶ变电站扩建１１０ ｋＶ出线间隔工程滞 ２２０ ｋＶ变电站和企业自备１１０ ｋＶ变电站地理位 置制约，同时受２２０ ｋＶ变电站已无备用１１０ ｋＶ 出线间隔，扩建１１０ ｋＶ出线间隔工程滞后等因素 限制，有些企业自备１１０ ｋＶ变电站，不能由 ２２０ ｋＶ变电站直接供电，需要Ｔ接已运行１１０ ｋＶ 输电线路作为电源点，为企业自备１１０ ｋＶ变电站 后，使得已建成的１１０ ｋＶ常三线不能按时接入常 庄２２０ ｋＶ变电站，为保证三石实业自备１１０ ｋＶ 变电站按时投入运行，设计综合考虑常庄２２０ ｋＶ 变电站出线，投入运行的１１０ ｋＶ输电线路实际走 临时供电或永久供电。本文结合三石实业自备 １１０ ｋＶ变电站临时电源线、冀丰水泥自备 １１０ ｋＶ变电站Ｔ接１１０ ｋＶ郭沙线、鸿福镍金自 备１１０ ｋＶ变电站双Ｔ １１０ ｋＶ金宝一、二回线、迁 金钢铁自备２号１１０ ｋＶ变电站电源线等工程实 例，论述１１０ ｋＶ输电线路４种Ｔ接方案的设计与 应用。 向及供电负荷，决定利用１１０ ｋＶ常三线和已运行 的１１０ ｋＶ常双线，平行间距２０ ｍ同为由西向东 架设等条件，在１１０ ｋＶ常双线Ｎ２至Ｎ３档距内Ｔ 接１１０ ｋＶ常三线。通过１１０ ｋＶ常双线Ｔ接 １１０ ｋＶ常三线，作为三石实业自备１１０ ｋＶ变电 站临时电源线。待常庄２２０ ｋＶ变电站具备给三 石实业自备１１０ ｋＶ变电站送电的条件，再将 １１０ ｋＶ常三线永久接人常庄２２０ ｋＶ变电站。 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ １９ 由于是临时电源线，设计确定的基本原则是 １１０ ｋＶ常双线Ｔ接１１０ ｋＶ常三线时不改动 １１０ ｋＶ常双线整体布局和铁塔结构，并能在 １１０ ｋＶ常双线最短停电时间内，完成临时电源Ｔ 接线的建设和拆除。 实现１１０ ｋＶ常双线Ｔ接１１０ ｋＶ常三线，一 般有２种Ｔ接方式。 （１）电缆Ｔ接方式。在１ １０ ｋＶ常双线和 １１０ ｋＶ常三线两回线路下敷设电缆，分别经 １１０ ｋＶ常双线Ｎ３直线塔和１１０ ｋＶ常三线Ｎ２耐 张塔引电缆上塔与主线架空导线连接，完成 １１０ ｋＶ常双线Ｔ接１１０ ｋＶ常三线。电缆Ｔ接方 式优点：敷设电缆施工时不受上方的１１０ ｋＶ常双 线和１１０ ｋＶ常三线两回线路导线对地高度的限 制。电缆Ｔ接方式的缺点：需要在１１０ ｋＶ常双线 Ｎ３直线塔和１１０ ｋＶ常三线Ｎ２耐张塔上分别安 装电缆爬架，电缆和主线架空导线连接施工时增 加停电时间。另外在野外用一段这样短的电缆 运行和维护都不方便，投资也比较大。 （２）架空线Ｔ接方式。在１１０ ｋＶ常双线和 １１０ ｋＶ常三线两回线路下，垂直１１０ ｋＶ常双线 和１１０ ｋＶ常三线架设１档架空线为Ｔ接线，利用 引线分别将Ｔ接线导线与上方的１１０ ｋＶ常双线 导线和１１０ ｋＶ常三线导线连接，完成１１０ ｋＶ常 双线Ｔ接１１０ ｋＶ常三线。架空线Ｔ接方式优点： Ｔ接时不改动１１０ ｋＶ常双线整体布局和铁塔结 构，Ｔ接线导线和主线导线连接施工时停电时间 短、投资小。架空线Ｔ接方式难点：由于受上方 １１０ ｋＶ常双线和１１０ ｋＶ常三线两回线路导线对 地高度的限制，Ｔ接线安装避雷线时避雷线与上 方导线的间距若满足《１ １０ ｋＶ～７５０ ｋＶ架空输电 线路设计规范》（简称《设计规范》）安全距离的 要求，则其导线对地垂直距离不能满足《设计规 范》安全距离的要求。Ｔ接线不安装避雷线时，为 保证其导线与上方导线间距及对地垂直距离都 满足《设计规范》安全距离的要求，需要选择合适 的Ｔ接档距及Ｔ接点位置，合理确定Ｔ接杆的高 度，最关键的是Ｔ接线导线能利用１１０ ｋＶ常双线 和１ｌ０ ｋＶ常三线两回线路的双避雷线施以保护。 经过对以上两种Ｔ接方式的分析，结合工程 实际情况，设计认为电缆Ｔ接方式不可取。工程 实践中设计经计算校验，通过合理布置Ｔ接点位 置，确定Ｔ接档距及Ｔ接杆高度，选择了架空线Ｔ 接方式。 根据１１０ ｋＶ常双线和１１０ ｋＶ常三线两回线 路设计参数，经现场实测确定Ｔ接线中心线在 １１０ ｋＶ常双线Ｎ３小号侧１５ ｍ和１１０ ｋＶ常三线 Ｎ２大号侧１５ ｍ处。对交叉点上方１１０ ｋＶ常双 线和１１０ ｋＶ常三线两回线路导线经温度换算得 到＋４Ｏ℃时，参数如下。平面示意见图１。 １１０ ｋＶ常双线： 避雷线高１８．９０ ｍ，线间距离４．９０ ｍ； 导线高１２．７０ ｍ，线间距离２．８５ ｍ。 １１０ ｋＶ常三线： 避雷线高２４．８５ ｍ，线间距离５．５０ ｍ； 导线高１６．８５ ｍ，线间距离３．５０ ｍ。 １１０ ｋＶ常双线、１１０ ｋＶ常三线两回线路内侧 避雷线间距离１４．８０ ｍ。 ９．６５ｍ『Ｊ Ａ １１０ ｋＶ常三线～ 、、 １２、 二 ｎ 二 Ｎ２ ３ ２０４ｍ ４ｍ ｍ Ｎ２ 、 Ａ Ｎ３ ～ Ｂ ４ 二 、、 ｆ７ 二 ７ｍ １１Ｏｋｖ常双线一一 １５ｍ 图１架空线Ｔ接平面示意图 单根避雷线保护范围如下： （１）当ｈ ３０．５ｈ时，ｒ ＝０．４７（ｈ—ｈ ）Ｐ （２）当ｈ ＜０．５ｈ时， ＝（ｈ一１．５３ｈ ）Ｐ 示意见图２。 ：ｆ ／ 、 、 Ｊ Ｌ 、Ｌ Ｊ 图２单根避雷线保护范围示意 两根等高避雷线保护范围如下： （１）两线外侧的保护范围分别按单根避雷线 的计算方法确定。 ２０ 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ （２）两线间最低保护范围按下式计算： 圆弧的弓高，＝Ｄ／４ｐ ｈ。＝ｈ—Ｄ／４ｐ 示意见图３。 。／ ／ ／图３ 两根等高避雷线保护范围不意 两根不等高避雷线保护范围如下： （１）两线外侧的保护范围分别按单根避雷线 的计算方法确定。 （２）两线间的保护范围应按单根避雷线的计 算方法，先确定较高避雷线１的保护范围，然后 由较低避雷线２的顶点，作水平线与避雷线１的 保护范围相交于点３，取３点为等效避雷线的 顶点。 （３）不等高避雷线化成等高避雷线间的距 离： 当ｈ２＞１０．５ｈ 时，Ｄ ＝Ｄ一０．４７（ｈ１一ｈ２）Ｐ 当ｈ２＜０．５ｈ１时，Ｄ ＝Ｄ一（ｈ１—１．５３ ｈ２）Ｐ （４）用较低避雷线按等高避雷线确定两线间 最低保护范围按下式计算： 圆弧的弓高厂＝Ｄ ／７ｐ ｈ。＝ｈ：一Ｄ ／７ｐ 示意见图４。 图４ 两根不等高避雷线保护范围示意 以上各式中： ——避雷线的高度，ｍ； ——被保护物的高度，ｍ； ｒ ——避雷线在ｈ 水平面上的保护半径，ｍ； —— ≤３０ ｍ日寸， ＝２５。； ＾。——两避雷线间保护最低的高度，ｍ； ——避雷线保护的有效高度，ｍ； ｐ——避雷线高度影响系数，当ｈ≤３０ ｍ时， Ｐ＝１； Ｄ——避雷线间距离，ｍ； Ｄ ——化成等高避雷线间距离，ｍ。 将工程数值分别代人公式，得出各种工况下 避雷线的保护范围： １１０ ｋＶ常双线避雷线外侧保护范围，Ｔ接线 导线被保护高度７．５ ｍ。 ｒ ＝（１８．９—１．５３×７．５）×１ ＝７．４３ １１０ ｋＶ常三线避雷线外侧保护范围，Ｔ接线 导线被保护高度９．０ ｍ。 ｒ ＝（２４．８５—１．５３×９）×１ ：１１．０８ １１０ ｋＶ常双线、１１０ ｋＶ常三线两线路内侧避 雷线的两线间最低保护范围，Ｔ接线导线被保护 高度８．２５ ｍ。 Ｄ ＝Ｄ一０．４７（ｈ１一ｈ：）Ｐ ＝１４．８—０．４１７（２４．８５—１８．９）×１ ＝１２ ｈ０＝ｈ２一Ｄ ／７ｐ ＝１８．９—１２／７×１ ＝１７．１９ 根据计算结果并结合工程现场情况，确定Ｔ１ 使用ＤＡ一１２．０砼双杆导线悬挂点高度为７．５ ｍ， 杆位在１１０ ｋＶ常双线南边导线外侧７ ｍ处。Ｔ２ 使用ＤＡ．１２．０砼双杆导线悬挂点高度为９．００ ｉｎ， 杆位在１１０ ｋＶ常三线北边线外侧９．６５ ＩＴＩ处。 示意见图５。 图５架空线实际Ｔ接示意 验算Ｔ 一Ｔ 档距导线在＋４０℃时对地垂直 距离： Ｔ接档距ｆ为４３ Ｉｎ，导线选用ＬＧＪ．２４０／３０， ｇ。＝０．０３４ ０４ Ｎ／ｍ·ｍｍ ，导线最大使用应力确 定为盯…＝４０ Ｎ／ｍｍ ，盯Ⅷ＝１４．６３ Ｎ／ｍｍ 。 Ｔ。一Ｔ：档距导线最大弧垂： ｆｏ ＝ｇ１×Ｚ ／（８ｏ＂＋４０） ＝（０．０３４ ０４×４３ ）／（８×１４．６３） ＝０．５４（ｉｎ） 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ２１ Ｔ。一Ｔ 档距导线对地垂直距离： ｈ ＝ｈ ｌ＋（ｈｔ２一ｈ １）／２－ｆｏ。 ＝７．５＋０．７５—０．５４ ＝７．７１（ｍ） 示意见图６。 ｆ 目 ．暄 《 搽 曲 陆 Ｉ荟 … ９．８５ｍ—］ ——一２０ｍ一———士１３．１５ｍ— 图６ Ｔ接线验算对地垂直距离示意 工程实践中设计选择的架空线Ｔ接方式，能 保证Ｔ接线导线在上方的１１０ ｋＶ常双线和 １１０ ｋＶ常三线两回线路双避雷线联立保护范围 内，Ｔ接线导线与上方的１１０ ｋＶ常双线和１１０ ｋＶ 常三线导线间距及对地垂直距离满足《设计规 范》安全距离的要求。利用１１０ ｋＶ常双线Ｔ接 １１０ ｋＶ常三线，为三石实业自备１１０ ｋＶ变电站 实现了临时供电。 ２ 冀丰水泥自备１１０ ｋＶ变电站Ｔ接 ｌ１０ ｋＶ郭沙线工程 该工程利用已运行的１１０ ｋＶ郭沙线Ｔ接单 回线，为冀丰水泥自备１１０ ｋＶ变电站提供电源。 如选用传统Ｔ接方式，即在主线１１０ ｋＶ郭沙线两 侧边线外分别组立混凝土双杆，作为Ｔ线的Ｔ１、 ，Ｉ’２杆，其Ｔ线下钻主线，通过引线将Ｔ线导线与 主线导线连接，因为主线的避雷线不能直接接到 Ｔ１、ｒＩ１２杆上，所以Ｔ１、，Ｉ’２档导线需要主线避雷线 施以保护，Ｔ线档距一般小于５０ ｍ。Ｔ１设计为终 端杆并安装导线反向拉线；Ｔ２杆设计两侧导线按 不同的张力紧线，大号侧挂避雷线，小号侧无避 雷线， 杆导线、避雷线均需安装反向拉线，其中 避雷线拉线对导线难以控制电气间隙的安全距 离，按运行部门要求，永久线路转角、耐张杆不采 用带拉线混凝土双杆。针对工程实际，设计选择 的Ｔ接方案在１１０ ｋＶ郭沙线７５号至７６号档距 中增加一基１ＩＯＪＧ３干字型铁塔作为Ｔ接塔，干 字型铁塔具有形式简单、传力路线短、构件受力 清晰、一般用于受力较大的转角等特点。通过对 １ ＩＯＪＧ３铁塔作为Ｔ接塔所承受的荷载进行校验， 对该塔采取局部补强改造，并在该塔最下层导线 横担下２．３ ｍ主材节点处，增装短横担用于过渡 Ｔ接导线，Ｔ接塔基础按主线与Ｔ接线的１／２转 角布置，Ｔ接侧导线降低最大使用应力等措施，保 证主线各相导线与Ｔ线各相导线连接时电气间 隙满足《设计规范》安全距离的要求。通过在一 基单回路铁塔Ｔ接单回线方案的应用，为冀丰水 泥自备１１０ ｋＶ变电站实现了永久供电。 设计Ｔ接塔塔头图见图７。 图７ Ｔ接塔塔头示意 ３ 鸿福镍金自备１１Ｏ ｋＶ变电站双Ｔ ｌｌ０ ｋＶ金宝一、二回线工程 鸿福镍金自备１１０ ｋＶ变电站的双电源线，需 要在已运行的１１０ ｋＶ金宝一、二回同塔并架线路 上双Ｔ接。结合工程实际，设计的Ｔ接方案是利 用一基单根钢管杆，经计算校验确定钢管杆头部 尺寸，使主线导线横担间距达到７ ｍ。在主线导 线相邻层横担间，垂直主线导线横担设计安装 ３层Ｔ线导线横担。主线一、二回线的Ａ、Ｂ、ｃ三 相导线与Ｔ线的一、二回线Ａ、Ｂ、Ｃ三相导线分别 经引线连接。在主线避雷线横担下方，垂直主线 避雷线设计安装Ｔ线避雷线横担。Ｔ线Ｔ２号使 用钢管杆，经计算校验ｒＩ’２号钢管杆增大导线横 担间距，以保证Ｔ１钢管杆上不同回路的导线电 气间隙符合《设计规范》安全距离的要求。通过 单根钢管杆完成双回线双Ｔ接方案的应用，为鸿 福镍金自备１１０ ｋＶ变电站实现双回线路供电。 设计钢杆尺寸图见图８。 ２２ 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ 回Ｔ线最上层横担导线挂点距地面高度为 ２４．５ ｍ，因此产生档距小高差大的问题。如按单 根钢管杆双回线双Ｔ接常规设计，即在主线导线 相邻层横担间，垂直主线导线横担设计安装双Ｔ 线导线横担的Ｔ接方案，将引起双Ｔ线与Ｔ接侧 的主线导线电气间隙不满足《设计规范》安全距 离的要求。工程实践中设计的Ｔ接方案：在保证 主线导线对钢管杆电气间隙满足《设计规范》安 全距离要求的条件下，尽量缩短主线导线横担长 单位：ｍｉｌ１． 侧面（Ｔ接线） 单位： 图８设计钢杆尺寸图 上 正面（主线） 度，在主线相邻层导线横担间与主线导线横担成 ４５。夹角设计安装３层Ｔ线横担，使Ｔ线导线横担 的导线挂点在Ｔ接侧主线导线的外侧，主线一、 二回线的Ａ、Ｂ、ｃ三相导线与Ｔ线的一、二回线 Ａ、Ｂ、Ｃ三相导线分别经引线连接，保证了单根钢 管杆双Ｔ接导线与变电站架构导线挂点连接时， ４迁金钢铁自备２号１ １０ ｋＶ变电站电源 线工程 迁金钢铁公司在已运行的１号１１０ ｋＶ变电 不同回路导线电气间隙满足《设计规范》安全距 离的要求，为迁金钢铁自备２号１１０ ｋＶ变电站实 现双回线路供电。 设计钢杆头部尺寸图见图９。 站相邻建设２号１１０ ｋＶ变电站，其电源线需要在 已运行的１１０ ｋＶ迁金一、二回同塔并架线路上双 Ｔ接，引至２号１１０ ｋＶ变电站。双Ｔ接钢管杆同 时作为２号１１０ ｋＶ变电站终端杆，将Ｔ接导线、 避雷线与２号１１０ ｋＶ变电站架构导线、避雷线挂 点连接。在同一施工基面２号１１０ ｋＶ变电站架 通过工程实例对１１０ ｋＶ输电线路４种Ｔ接 方案的设计与应用，实现了临时Ｔ接线施工时停 电时间短，架设和拆除方便；永久Ｔ接线用一基 单回路铁塔完成单回线路单Ｔ接，用一基单根钢 管杆完成双回线路双Ｔ接的设计意图。减少了杆 构导线挂点距地面高度为１０ ｍ。Ｔ接钢管杆双 重 —— １ Ｔ接柜 量 ｎ Ｉ ２０００ １，２０００ ｌ ————— １ ８ Ｔ接桐 ８ 、 ２５００ Ｔ接 Ａ－－Ａ Ｂ－－－－Ｂ 瓦 ｉ福一单位： Ｅ－－ 单位： ８ ８ ２Ｏ０ｏ Ｔ接 § ＿＿ ～ ！ 中导线柜 单位： 二 单位： 下导线柜 图９设计钢杆头部尺寸图 （下转第３７页） Ｎｏ．３ ２０１６ 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ３７ 方式抄读应该是电量数据采集的发展方向。 ［３］李晋，严小文，闵涛．集群技术在新一代电能量计量系 统中的应用［Ｊ］．电力系统自动化，２００４，２８（１７）：９２．９３． ４结论 通过对当前采集电表方式的分析，找出每种 ［４］王余全，马晓红，管荑，等．山东电网新一代电能量计 量系统研究与应用［Ｊ］．电力信息化，２０１２，１０（８）：１２．１６． ［５］闵涛，金午桥，余仲明．电能量计量系统接人方案及功 方式存在的问题及特点，推荐采用负荷曲线的电 能量采集方法，并提出相应的注意事项，以提高 现代化电力系统电量基础数据的准确性，从而为 整个电能量计量系统更好地发挥功能提供保障， 并在电能作为商品走向市场化进程中发挥重要 作用。 参考文献 ［１］赵爱业，周慧寰．用电信息采集系统数据采集异常分 析［Ｊ］．河北电力技术，２０１２（１）：１０－１１． 能实施［Ｊ］．电网技术，２００３，５９（８）：５９．６３． ［６］李光宇．ＩＥＣ８７０．５—１０２电量传输规约在广东电能计量 遥测系统中的应用［Ｊ］．广东输电与变电技术，２００５（２）： ２２—２４． ［７］张勇，傅金羽，徐正山，等．华北电网一体化电能量计 量计费系统设计和实现［Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３ （２２）：５７－６０． 收稿日期：２０１５一Ｄ４＿２１ 作者简介：邹炜（１９８４一），女，工程师，北京交通大学工程硕士毕 业，长期从事电力营销管理工作。 ［２］张文准，黄志强．电能量采集系统异常数据分析及处 理［Ｊ］．自动化技术与应用，２００８，２７（８）：１０６—１０７． （本文编辑徐伟婷） ｊ ｊ － ｊＩ｝坐 坐 坐 ，● 业坐 ｊ 业ｊ‘｝ ，● 业业 Ｉ ｊ■ Ｉ 业业 妊 （上接第２２页） 塔基础占地面积，杆塔结构合理，杆塔上引线短、 连线清晰、造型美观，取得良好效果。 参考文献 ［１］水利电力部西北电力设计院．电力工程电气设计手册 电气一次部分［Ｍ］．北京：中国电力出版社，１９９６． ［２］中华人民共和国住房和城乡建设部，中华人民共和国 国家质量监督检验检疫总局．ＧＢ ５０５４５－－２０１０，１１０ ｋＶ一 ７５０ ｋＶ架空输电线路设计规范［ｓ］． ［３］张殿生．国家电力公司东北电力设计院．电力工程高 压送电线路设计手册［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００２． 收稿日期：２０１４－０６—２３ 作者简介：刘懿（１９５６一），男，高级工程师，１９９１年毕业于河北理 工学院机电一体化专业，专科，自１９７７年至今在唐山供电公司设 计院工作。 （本文编辑卢晓华） 业ｊ ｊ 业 ｊ ｊ ｊ 业 业坐 坐 业 业 业 螺业 ｊ 业业 业 业 （上接第３２页） ［Ｊ］．电力建设，２００９，３０（４）． ［５］江全才，叶翔，黄成，等．利用悬浮式内摇臂抱杆分解 塔中也有各自的优缺点，在以后的组塔施工中应 根据实际情况选择不同的组塔方式。 参考文献 ［１］曾生伟，袁小玲．１ ０００ ｋＶ特高压同塔双回路钢管塔 组立方法的选择与应用［Ｊ］．青海电力，２０１２，３１（２）． 组塔的施工工艺［Ｊ］．南方电网技术，２０１１，５（３）． ［６］张建勇，赵银生．内悬浮内拉线双摇臂钢抱杆组塔施 工实战［Ｊ］．科学之友，２０１２（６）． ［７］邓允征．摇臂抱杆组塔技术在１ ０００ ｋＶ特高压双回路 钢管塔施工中的应用［Ｊ］．电网与清洁能源，２００９，２５（９）． 收稿日期：２０１５－０４－０９ ［２］尚大伟．高压架空输电线路施工操作指南［Ｍ］．北京： 中国电力出版社，２００７：６４３． 作者简介：王佳（１９８３一），男，工程硕士，工程师，主要从事输电 线路建设方面技术工作。 ［３］叶建云，方国庆，李维波，等．Ｔ２Ｄ７５０／２２双摇臂抱杆 的研制及应用［Ｊ］．电力建设，２０１１，３２（７）． ［４］郑晓广，李君章．特高压线路铁塔几种组立施工方法 （本文编辑徐伟婷）