预埋件及化学锚栓计算

后置埋件及化学螺栓计算

一、设计说明

与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：

埋件示意图

当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列；

最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30；

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二、荷载计算

Vx：水平方轴剪力； Vy：垂直方轴剪力； N：轴向拉力；

Dx：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm； Dy：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm； Mx：绕x轴弯矩； My：绕y轴弯矩；

T：扭矩设计值T=500000 N·mm； Vx =2000 N Vy=4000 N N=6000 N Mx1=300000 N·mm

Mx2= VyDx=4000×100=400000 N·mm Mx=Mx1+Mx2=700000 N·mm My= 250000 N·mm

My2= VxDy=2000×200=400000 N·mm My=My1+My2=650000 N·mm

三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算

1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：

Nsdk1N/n；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)

式中，Nsd：锚栓所承受的拉力设计值； N：总拉力设计值； n：群锚锚栓个数；

k1：锚栓受力不均匀系数，取1.1。

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Nsdk1N/n1.16000/41650N

2、在拉力和绕y轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条)

假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x向距离平方之和为：∑x=4×65=16900 mm；

x坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x坐标为190，该点到形心点的x轴距离为：x1= 190-125=65mm；

x坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的x坐标为60，该点到形心点的x轴距离为：x2= 60-125=-65mm；

锚栓群的最大和最小受力分别为：

NMyx2600065000065Nmin-1000 N

nx2416900NMyx1600065000065Nmax4000 N

nx2416900由于Nmin<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最左排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到左排锚栓的x轴距离平方之和为：∑xd=33800 mm；

最右锚栓点到最左锚栓点的x轴距离为：xd=190-60=130 mm； Ly：轴力N作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取65 mm； 那么，锚栓所受最大拉力实际为：

2

2

2

2

2

Nmin(MyNLy)xd130(650000600065)4000 N 2xd33800综上，锚栓群在拉力和垂直弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为4000 N。 3、在拉力和绕x轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条)

假定锚栓群绕自身的中心进行转动，各锚栓到锚栓形心点的y向距离平方之和为：

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∑y=4×50=10000 mm；

y坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y坐标为150，该点到形心点的y轴距离为：y1= 150-100 = 50mm；

222

y坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为50，该点到形心点的y轴距离为：y2= 50-100 = -50mm；

锚栓群的最大和最小受力分别为：

NhminNMxy26000700000502000 N ny2410000NminNMxy16000700000505000 N ny2410000由于Nhmin<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最下排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到下排锚栓的y轴距离平方之和为：∑yd=20000；

最上锚栓点到最下锚栓点的y轴距离为：yd= 150-50 = 100mm； Lx：轴力N作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取50mm； 因此，锚栓所受最大拉力实际为：

2

Nhmin(MxNLx)yd100(700000600050)5000 N 2yd20000综上，锚栓群在拉力和水平弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为5000 N。

(二)、锚栓受拉区总拉力计算

h/g 计算依据：Nsdyi/y1/；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》Nsi，NsiNdJGJ145-2013 第5.2.3条)

g式中，Nsd：锚栓受拉区总拉力设计值；

Nsi：锚栓中受拉锚栓i的拉力设计值；

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h Nsd：锚栓中最大锚栓的拉力设计值；

y1/：锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；

yi/：锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离。

h/gyi/y1/ NsdNsi，NsiNd四、混凝土锥体受拉承载力计算

0计算依据：NRd,cNRk,c/Rc,N，NRk,cNRk,cAc,NAc0,Ns,Nre,Nec,N；(依据《混凝土结构

后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.3条)

01.5对于开裂混凝土：NRd； 7.0fhcu,kef,c01.5对于不开裂混凝土：NRd 9.8fcu,khef,c式中，NRk,c：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值；

0：单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值； NRk,cRc,N：混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规

程》JGJ145-2013 第4.3.10条，取3.0；

22

N/mm且不大于60 N/mmfcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值。当fcu,k不小于45

时，应乘以降低系数0.95；

hef：锚栓有效锚固深度。对于膨胀型螺栓及扩底型锚栓，为膨胀锥体与孔壁最

大挤压点的深度；

0：根锚栓受拉且无间距、边距影响时，混凝土理想锥体破坏投影面面积； Ac,NAc,N：单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际锥体破坏投影面面积；

s,N：边距c对受拉承载力的影响系数；

re,N：表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数； ec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的影响系数。

另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.9条规定：群栓有三个及以上边缘且锚栓的最大边距cmax不大于ccr,N(见下图)，计算混凝土锥体受拉破坏的受拉

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//00/承载力设计值NRd,c时，应取hef代替hef、、ccrscrAc,N,N代替ccr,N用于计算NRk,c、,N代替scr,N、

Ac,N、s,N及ec,N。

/hefmax(cmaxshef，maxhef) ccr,Nscr,Ns/cr,N/hefhefscr,N

//ccr,N0.5scr,N

01、Ac,N计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.4条)

02计算公式：Ac,N scr,N2式中，scr,N：混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载

力标准值的临界间距，应取为3hef。

2、Ac,N计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.5条) (1)、单根锚栓，靠近构件边缘布置，且c1不大于ccr,N时(下左图)：

计算公式：Ac,N(c10.5scr,N)scr,N

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(2)、双栓，垂直于构件边缘布置，且c1不大于ccr,N，s1不大于scr,N时(上右图)：

计算公式：Ac,N(c1s10.5scr,N)scr,N

(3)、双栓，平行于构件边缘布置，且c2不大于ccr,N，s1不大于scr,N时(下左图)：

计算公式：Ac,N(c20.5scr,N)(s1scr,N)

(4)、四栓，位于构件角部，且c1不大于ccr,N，c2不大于ccr,N，s1不大于scr,N，s2不大于scr,N时（下右图）

计算公式：Ac,N(c1s10.5scr,N)(c2s20.5scr,N) 式中，c1：方向1的边距；

c2：方向2的边距； s1：方向1的间距； s2：方向2的间距；

ccr,N：混凝土椎体破坏且无间距效应及边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载

力标准值的临界边距，应取为1.5hef。

3、s,N计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.6条)

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计算公式：s,N0.70.3cccr,N

式中，c：边距，有多个边距时应取最小值。

4、re,N计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.7条)

计算公式：re,N0.5hef200

另外，当re,N的计算值大于1.0时，应取1.0；当锚固区钢筋间距s不小于150mm时，或钢筋直径d不大于10mm且s不小于100mm时，re,N应取1.0。

5、ec,N计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.8条)

ec,N112eN/scr,N

式中，eN：受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距。另外，当ec,N的计算值大于1.0时，应取1.0；当为双向偏心时，应分别按两个方向计算，ec,N应取ec,N1ec,N2。

ec,N112eN/scr,N112eN/scr,N

0综上所述，有NRk,cNRk,cAc,NA0c,Ns,Nre,Nec,N，NRd,cNRk,c/Rc,N

五、混凝土劈裂破坏承载力计算

计算依据：NRd,spNRk,sp/Rsp，NRk,sph,spNRk,c，h,sp(h/hmin)2/3；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.12条)

式中，NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；

NRk,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；

NRk,c：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值，按《混凝土结构后锚固技术规程》

0JGJ 145-2013第6.1.3条计算。在Ac,N、Ac,N及相关系数计算中，scr,N和ccr,N应

分别由scr,sp和ccr,sp代替，scr,sp应取为2ccr,sp。

混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，依据《混凝土结构后锚固技术规程》Rsp：

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JGJ145-2013 第4.3.10条，取3.0。

h,sp：构件厚度h对劈裂破坏受拉承载力的影响系数。当h,sp的计算值大于1.5

时，应取1.5。

综上所述，NRd,spNRk,sp/Rsp，NRk,sph,spNRk,c，h,sp(h/hmin)2/3

六、锚栓受拉、混凝土锥体受拉、劈裂承载力校核

hgg校核依据：NsdNRd,s、NsdNRd,c、NsdNRd,sp；(依据《混凝土结构后锚固技术规

程》JGJ145-2013 第6.1.1条)

h其中Nsd：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值；

g：锚栓群受拉区总拉力设计值； NsdNRd,s：锚栓钢材破坏受拉力设计值； NRd,c：混凝土锥体破坏受拉力设计值；

NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉力设计值；

1、锚栓钢材破坏受拉承载力校核： 计算依据：NRd,sNRk,sRs,N，NRk,sAsfstk；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第6.1.2条)

式中As：锚栓截面面积，取84.25 mm；

2

fstk：锚栓抗拉强度标准值，取700 N/mm；

2

fyk：锚栓抗剪强度标准值，取450 N/mm； NRk,s：锚栓钢材破坏受拉承载力标准值；

2

Rs,N：锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第4.3.10条，取1.3；

NRk,sAsfstk 84.2570058975.00N NRd,sNRk,s58975.0045365.38N 1.3Rs,Nh有，Nsd5000NNRd,s45365.38N，所以锚栓钢材满足强度要求。考虑拉拔安全系

数2，则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到10.0 kN。

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2、混凝土破坏受拉承载力校核：

g校核依据：NsdNRd,c；

3、混凝土劈裂受拉承载力校核：

g校核依据：NsdNRd,sp；

七、锚栓受剪承载力计算 (一)、单个锚栓最大剪力计算

1、钢筋破坏或混凝土剪撬破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、5.3.3条)

ny：参与竖向受剪的锚栓数目为4个； nx：参与水平受剪的锚栓数目为4个； 单个承受的剪力为：VsyVyny40001000 N 4VsxVx2000500 N nx4V(Vsx)2(Vsy)25002200022062 N

2、混凝土边缘破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、5.3.4条进行计算)

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单个承受的剪力为：Vsy2)

Vyny40002000 N(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除以4/2VsxVx20001000 N(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除nx/24/2以2)

V(Vsx)2(Vsy)210002200022236 N

3、群锚在扭矩T作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.5条)

T单个承受的剪力为：VsyTyi/(xi2yi2) T VsxTxi/(xi2yi2)

T VsyTyi/(xi2yi2)=50000050/(1000016900)929.37N

TVsxTxi/(xi2yi2)=50000065/(1000016900)1208.18NT2T2)(Vsy)929.3721208.1821524.28 N V(Vsx4、群锚在剪力V和扭矩T共同作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.6条)

TTV(VsxVsx)2(VsyVsy)2(929.371000)2(1208.182000)23743.65 N

综上所述，锚栓群中单个锚栓最大剪力设计值为3743.65N。

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(二)、锚栓最大总剪力计算

gVsd(Vx)2(Vy)202223622236 N

八、混凝土边缘破坏受剪承载力计算

计算依据：VRd,cVRk,cRc,V0，VRk,cVRk,cAc,VA0c,Vs,Vh,V,Vre,Vec,V；(依据《混凝土结构后

锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.15条)

式中，VRk,c：混凝土边缘破坏受剪承载力标准值；

Rc,V：混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规

程》JGJ145-2013 第4.3.10条，取2.5；

0 VRk,c：单根锚栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值；

Ac0,V：混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积； Ac,V：混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积；

s,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数； h,V：边距与厚度比c1/ch对受剪承载力的影响系数； ,V：剪力角度对受剪承载力的影响系数； ec,V：荷载偏心eV对群栓受剪承载力的影响系数；

re,V：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数；

另外，依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.25条规定：满足下列

00条件，计算锚栓边缘受剪承载力时，应分别用c1/代替相应公式中的c1计算VRk,c、Ac,V、Ac,V、

s,V和h,V值。

条件：A、后锚固基材厚度h小于1.5c1；

B、平行于剪力作用方向的锚栓边距c2.1不大于1.5c1，c2.2不大于1.5c1。

c1/max(c2.1/1.5，c2.2/1.5，h/1.5，s2.max/3)

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0

1、VRk计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.16条) ,c

0对于开裂混凝：VRk1.35dhef,c1.5； fcu,kc11.5 fcu,kc10对于不开裂混凝土：VRk1.9dhef,c其中，0.1(lf/c1)0.5，0.1(dnom/c1)0.2 式中，，：系数；

dnom：锚栓外径；

22

N/mm且不大于60 N/mmfcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当fcu,k不小于45

时，应乘以降低系数0.95。

hef：锚栓有效锚固深度；

c1：锚栓与混凝土基材边缘的距离；

lf：剪切荷载下锚栓的有效长度，lf取为hef，且lf不大于8d；

0综上所述，VRk1.35dhef,c1.50fcu,kc110.0，VRk1.9dhef,c1.5fcu,kc112.0

2、Ac0,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.17条)

2计算公式：Ac0,V4.5c14.56022000(式中c1见下图)

3、Ac,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.18条)

A：单根锚栓，位于构件角部，且h大于1.5c1、c2不大于1.5c1时(下左图)

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计算公式：Ac,V1.5c1(1.5c1c2)

B：双栓，位于构件边缘，且h不大于1.5c1、s2不大于3c1时(下右图) 计算公式：Ac,V(3c1s2)h

B：四栓，位于构件角部，且h不大于1.5c1、s2不大于3c1、c2不大于1.5c1时(下图) 计算公式：Ac,V(1.5c1s2c2)h

4、s,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.19条)

计算公式：s,V0.70.3c2，当计算值大于1.0时，应取1.0。 1.5c15、h,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.20条)

计算公式：h,V(1.5c11/2)，当计算值小于1.0时，应取1.0。 h5、,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.21条)

计算公式：,V1sinV2(cosV)2()2.5 式中，V：剪力与垂直于构件自由边方向 轴线之夹角，V不大于90°。当V大于 90°时，只计算平行于边缘的剪力分量，背 离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算。

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因此，,V1sinV2(cosV)2()2.51sinV2(cosV)2()2.5 6、ec,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.22条)

计算公式：ec,V1，其值大于1.0时，应取1.0。

12eV/3c17、re,V计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.23条)

A：不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土，re,V应取为1.0； B：边缘配有直径d不小于12mm纵筋的开裂混凝土，re,V应取为1.2；

C：边缘配有直径d不小于12mm纵筋及间距不大于100mm箍筋的开裂混凝土，re,V应取为1.4。

另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.24条，位于角部的群锚，应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值，并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值。

0综上所述有：VRk,cVRk,cAc,VAc0,Vs,Vh,V,Vre,Vec,V，VRd,cVRk,cRc,V

九、混凝土剪撬破坏承载力计算

计算依据：VRd,cpVRk,cpRcp，VRk,cpkNRk,c；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第6.1.26条)

式中，VRd,cp：混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值；

混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》Rcp：

JGJ145-2013 第4.3.10条，取2.5；

k：锚固深度hef对VRd,cp的影响系数。当hef小于60mm时，k取1.0；当hef不小于60mm时，k取2.0。

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因此，VRk,cpkNRk,c1000N，VRd,cpVRk,cpRcp1000400N 2.5十、锚栓受剪、混凝土边缘破坏受剪、剪撬破坏承载力校核

hgg校核依据：VsdVRd,s、VsdVRd,c、VsdVRd,cp；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第6.1.13条)

h其中Vsd：锚栓群中剪力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N；

g：锚栓群总剪力设计值； VsdVRd,s：锚栓钢材破坏受剪力设计值； VRd,c：混凝土边缘破坏受剪力设计值；

VRd,cp：混凝土剪撬破坏受剪力设计值；

1、锚栓钢材破坏受剪承载力校核：

计算依据：VRd,s条)

其中，VRk,s：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，根据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第6.1.14条，对于群锚，锚栓钢材断后伸长率不大于8%时，其值应乘以0.8的降低系数；

VRk,sRs,V；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.14

Rs,V：锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》

JGJ145-2013 第4.3.10条，取1.3；

As：锚栓应力截面面积为84.25 mm；

不考虑杠杆臂的作用有：VRk,s0.5Asfyk0.584.2545018956.25N（依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.14.1条）

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2

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fyk：锚栓抗剪强度标准值，取值为450 N/mm；

h：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236N； Vsd2

VRd,sVRk,sRs,V0.818956.2511665.38N

1.3h有，Vsd2236NVRd,s11665.38N，所以锚栓钢材满足抗剪强度要求。

2、混凝土边缘破坏受剪承载力校核

g校核依据：VsdVRd,c

3、混凝土剪撬破坏承载力校核

g 校核依据：VsdVRd,cp

十一、锚栓在拉剪复合承载力下强度校核

hhNSdVSd拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力，按照下面公式计算： 1；

NVRd，sRd，s22(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.28条)

h：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N； NSdNRd,s：锚栓钢材破坏受拉力设计值，取45365.38 N；

h：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236 N； VSdVRd,s：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，取11665.38 N；

hhNSdVSd50002236 0.051 NRdsVRds45365.3811665.382222因此，锚栓在拉剪扭复合受力下承载力满足要求。

十二、混凝土在拉剪复合承载力下强度校核

hNSd拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力，按照下面公式计算：NRd,chVSdVRd,c1.51.5 1；

(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.29条)

h：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取17175.5 N； NSdNRd,c：混凝土破坏受拉力设计值，取45365.38 N；

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实用标准文案

h

：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2725 N； VSd

VRd,c：混凝土破坏受剪承载力设计值，取11665.38 N；

hNSd NRd,chVSdVRd,c1.51.517175.5272545365.3811665.381.51.50.111

因此，混凝土在拉剪复合受力下承载力满足要求。

十三、锚栓构造要求校核

1、混凝土基材厚度要求；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第7.1.1.1条)

hef：锚栓有效锚固长度，取120mm；

D：锚栓处混凝土开孔直径，取14mm；

100mm2hef2120240mmh 250mm

所以，混凝土基材厚度满足构造要求。

2、群锚最小间距值smin以及最小边距值cmin构造要求；另外，锚栓最小边距c尚不应小于最大骨料粒径的2倍；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表7.1.2)

锚栓最小间距s和最小边距c

锚栓类型 位移控制式膨胀性锚栓 扭矩控制式膨胀型锚栓 扩底型锚栓 化学锚栓 注：dnom为锚栓外径

最小间距s 6dnom 6dnom 6dnom 6dnom 最小边距c 10dnom 8dnom 6dnom 6dnom 当前锚栓直径为12mm，锚栓类型为扩底型锚栓；有6d=72mm≤smin=100mm，6d=72 mm≤cmin=140 mm；另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第8.3.2条规定：对抗震设防时，锚固连接为重要的锚固时，钢筋间距不应大于100mm，一般的锚固时，钢筋间距不宜大于150mm。

综上所述，群锚最小间距值smin与群锚最小边距值cmin均满足构造要求。

3、锚栓抗震最小有效锚固深度校核；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表8.3.1)

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实用标准文案

锚栓最小有效锚固相对深度hef，min/d 锚栓类型 设防烈度 6 扩底型锚栓 7 8 6 膨胀型螺栓 7 8 普通化学锚栓 特殊倒锥形锚栓 6~8 6~8

从上表可知：当抗震设防烈度为6度时，对于扩底型锚栓其最小有效锚固深度为4d，有160mm>4d=4×12=48mm；因此，螺栓的有效锚固长度满足抗震要求！

hef，min/d 4 5 6 5 6 7 7 6 精彩文档