第３８卷第５期 四川电力技术 Ｖｏ１．３８，Ｎｏ．５ ２０１５年１０月 Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｏｃｔ．，２０１５ 典型架空输电线路电磁取能地线的选择 刘益岑 。薛志航 ，龚奕字 ，蒋兴良 ，谢彦斌 ，胡建林 （１．国网ＵＲＪＩＩ省电力公司电力科学研究院，四川成都６１００７２；２．重庆大学，重庆４０００４４） 摘要：地线取能是输电线路在线监测装置较为理想的供电方式，地线取能设计首先面对的是取能地线的选择。以 四川省电力公司所属的某５００ ｋＶ线路为基础，借助ＥＭＴＰ—ＡＴＰ程序对光纤复合地线（ＯＰＧＷ）和普通地线在取能功 率、雷电冲击影响以及工程可行性（主要指安装实施）３方面的表现进行分析比较。分析表明，ＯＰＧＷ在取能功率和防 雷Ｉ｝生能上较优，但取能装置安装不方便（只宜在光纤续接塔处安装）；普通地线则在取能功率和防雷性能上较差，但是 安装比较方便，且安装位置不限（几乎可以在线路上任何一基杆塔上安装）。最后以此为基础，讨论了选择取能地线 的基本原则和方法。 关键词：输电线路；架空地线；在线取能；取能功率 Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｐ—ｏｆｆ ｐｏｗｅｒ ｆｒｏｍ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ ｉｓ ａｎ ｉｄｅａｌ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｏｎ—ｌｉｎｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅｓ ｏｆ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ．Ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｓｔｅｐ ｔｏ ｄｅｓｉｇｎ ｔａｐ—ｏｆｆ ｐｏｗｅｒ ｆｒｏｍ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ ｉｓ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ ｏｆ ｔａｐ—ｏｆｆ ｐｏｗｅｒ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ５００ ｋＶ ｌｉｎｅｓ ｏｆ Ｓｉ－ ｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐａｎｙ，ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｏｆ ｏｐｔｉｃａｌ ｐｏｗｅｒ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ（ＯＰＧＷ）ａｎｄ ｏｒｄｉｎａｒｙ ｒｇｏｕｎｄ ｗｉｒｅ ｉｎ ｐｏｗｅｒ， ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｉｍｐａｃｔ ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ（ｔｈｅ ｉｎｓｔｌａｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ）ａｌｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ＥＭＴＰ—ＡＴＰ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ＯＰＧＷ ｗｏｒｋｓ ｂｅｔｔｅｒ ｉｎ ｐｏｗｅｒ ａｎｄ ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｉｍｐａｃｔ，ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｏｗｅｒ—ｔａｐｐｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅｓ ｉｓｎ ｔ ｃｏｎｖｅｎｉｅｎｔ （ｏｎｌｙ ａｖａｉｌａｂｌｅ ａｔ ｔｈｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ｆｏ ＯＰＧＷ），ａｎｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｒｄｉｎａｒｙ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ，ｉｔ ｂｅｈａｖｅｓ ｂｅｔｔｅｒ ｉｎ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｂａｓｉｃｌａｌｙ ｗｉｔｈ ｎｏ ｌｉｍｉｔｓ ｏｆ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ（ａｌｍｏｓｔ ａｖａｉｌｂａｌｅ ｏｆｒ ｅｖｅｒｙ ｔｏｗｅｒ），ｗｈｉｌｅ ｉｔ ｈａｓ ｗｏｒｓｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｉｎ ｔｈｅ ｏｔｈｅｒ ｔｗｏ ｓａｐｅｃｔｓ．Ｆｉｎａｌ— ｌｙ，ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ ａｎｄ ｍｅｔｈｏｄｓ ｔｏ ｓｅｌｅｃｔ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ ｏｆ ｔａｐ—ｏｆｆ ｐｏｗｅｒ ａｌｅ ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ；ｏｖｅｒｈｅａｄ ｇｒｏｕｎｄ ｗｉｒｅ；ｏｎ—ｌｉｎｅ ｐｏｗｅｒ ｔａｐｐｉｎｇ；ｔａｐｐｉｎｇ ｐｏｗｅｒ 中图分类号：ＴＭ７２６．３文献标志码：Ａ文章编号：１００３—６９５４（２０１５）０５—００２１—０４ 一 、土 Ｔ千字千～ Ｔ ． ０，． ，．０ 引 言 一 帚 架空输电线路在线监测装置一般采用架设专用 低压线、太阳能电池、小型风力发电机等供电。这些 供电方式的主要缺点是经济性很差、输出功率小和 图１ 输电线路架空地线电磁感应现象示意图 装置体积大¨Ｉ２ 。而近期基于相线电流的电磁感应 典型架空输电线路通常包括两根架空地线，即 取电 对大多数在线监测装置并不适用。作为一 分段绝缘的普通地线和逐塔接地的光纤复合地线 种较为理想的在线供电方式，地线取能近年已成为 （ＯＰＧＷ）Ｌ８ 。由于两者均接地，其静电感应电压 在线取能领域的研究热点。 为０，因此不宜采用静电取能方式；但无论是否接 架空地线的能量来自于输电线路周围空间的电 地，地线总是存在纵向感应电势，因此，只讨论基于 磁感应和静电感应 Ｊ，如图１所示。 地线电磁感应的取能方式。 图１中相线电流在周围空间产生交变电磁场并 对于典型架空输电线路，两根地线都可以和大地 与“地线一大地”回路交链，从而在该回路上形成涡旋 或者彼此之间形成闭合回路，换言之从两根地线上都 感应电势，俗称纵向电势；静电感应则源于相线中静 可以实现电磁取能。此外，取能装置还可以通过电流 电荷的库仑电场在地线上形成的对地静电感应电压。 互感器（ＴＡ）以电磁转换的形式从地线取能 引，但 项目名称：四川电网复杂运行工况下的在线监测装置适应性评估及 运维关键技术研究（５２１９９７１３５０６２） 这种方法难以获得较大的功率，除非ＴＡ的尺寸足够 ．２１． ， 一 第３８卷第５期 ２０１５年ｌ０月 四川电力技术 Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｒｏｇｙ Ｖ０１．３８．Ｎｏ．５ Ｏｃｔ．。２０１５ 大，但过大的ＴＡ尺寸必然会带来其他风险，因此对 此方法不予详细讨论。一般架空地线在线取能设计 需要考虑的因素主要有取能功率、取能装置运行可靠 性（主要指雷电冲击、接地故障等的影响）以及工程可 行性（主要指安装实施）；而普通地线和ＯＰＧＷ在这３ 方面的表现显然是不同的，因此有必要对架空输电线 路取能地线的选择进行探讨。 关于典型架空输电线路地线电磁取能的研究， 文献［１４—１５］中研究了基于电磁感应的地线取能 方法并介绍了取能电路的初步设计，但并未就取能 地线的选择进行探讨。因此，以四川省电力公司所 属的某５００ ｋＶ线路为基础，借助ＥＭＴＰ—ＡＴＰ仿真 程序，主要从取能功率、防雷性能、安装工程３方面 讨论典型架空输电线路电磁取能地线的选择。 １输电线路介绍 下面以四川电网某５００ ｋＶ线的典型区段为例 进行分析。导、地线纵向布置如图２所示。 Ｌ１． ： ●２ ９３８ｏ Ｆ．一 ・ｌＡ －Ｊ ９５００ — ； ●２Ａ ｇ Ｉ 一 ｌ ｌ 千ｇ ・１Ｂ ； ２Ｂ 一 叫１１５００｝．一 ： ●２Ｃ －ｔ １１０００ 一 图２某５００ ｋＶ线路的导、地线纵向布置示意图 图中１为逐塔接地的ＯＰＧＷ（ＬＢＧＪ一１５０— ４０ＡＣ，半径为７．８７５ ｍｍ，直流电阻为０．２９３ ５ ｋｍ），２为分段绝缘的普通地线（ＧＪ一７Ｏ，半径为５．５ ｍｍ，直流电阻为１．７ ＤＪｋｍ）。相线为４ Ｘ ＬＧＪ一 ６３０／４５，半径为１６．８ ｍｍ，直流电阻为０．０４６ ３ Ｄ，／ ｋｍ，分裂间距为４５０ ｍｍ。土壤电阻率Ｐ为３００ Ｑ・ Ｉｎ。档距为３９０ ｉｎ，杆塔接地电阻均值约为１０ Ｑ。 分段长度约２０档。线路潮流约３６０ ＭＶＡ。 导线相序安排如图３所示。图中各换位段长度 相等。 ２地线取能功率计算 取能功率的计算以上述线路为基础，通过 ・２２・ ＥＭＴＰ—ＡＴＰ程序完成。 ：ｌ ： 二 Ｂ●一…一— 、 一…～ ～一一 ＩＣ●一．．——／－—～．．／－一…／０ ２Ｂ◆…——一 卜～～一２ｃ …一、Ｊ｜一…’＿＿ …一一、 －－－一一、 ２ＡＱ－……，●一～…一Ⅲ『 一一～ ■ 图３某５００ ｋＶ线路典型区段导线相序安排 通常架空输电线路存在两种比较可行的地线取 能回路，一是地线与大地组成的回路，二是地线与地 线组成的回路。对于图１所示的同塔双回线路，两 回线路左右对称，地线上的纵向感应电势幅值相位 基本相同，因此可行的地线取能回路是地线与大地 组成的回路。对于普通地线，将普通地线的地线绝 缘子通过取能元件（记为 ）并联形成接地点，再结 合普通地线上已有接地点，就可以形成“地线一大 地”取能回路；对于ＯＰＧＷ，由于本身已逐塔接地， 所以任一段地线均可和大地组成闭合回路。 仿真计算示意图分别如图４所示。 ５００ｋＶ １） ｓ（ｉ） Ｓ（ｉ＋１） ４攀 ｏｈｍ 刚箱》 耋烧５ ａ）ＯＰＧＷ地线取能回路仿真示意图 ５００ ｋＶ １） Ｓ（ｉ） Ｓ（ｉ＋１） 臻Ｒｉ１ 囔霞 第３８卷第５期 ２０１５年１０月 四川电力技术 Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｖｏ１．３８，Ｎｏ．５ Ｏｃｔ．，２０１５ 取能功率。 表１ 地线取能功率计算结果 ／（Ｗ・１００ Ａ ） 普通地线 ｏＰＧ、＾ｆ ａ）０ＰＧＷ取能时的雷电冲击仿真截图 由表１可知： １）ＯＰＧＷ地线取能功率比较大，不仅可以满足 普通地线 个别在线监测设备的用电需求，潮流较大时甚至可 能满足输电线路在线通信的组网用电需求。 ２）普通地线的取能功率则相对很小，即使取能 回路扩大１０倍，其取能功率依然小于前者。可见， 这种方式较适用于个别监测设备的供电。 ３）取能功率随Ｒ 的变化而变化，存在最大值。 进一步仿真分析表明，取能位置、线路档距及杆 塔接地电阻分布的变化对上述分析结论影响不大。 但换相的影响较大，对于ＯＰＧＷ取能，距换相点最 近时降低幅度可达７０％左右，对于普通地线取能， 反而有所增大，增幅可达５０％以上，但功率值依然 小于前者。 可见，从取能功率的角度来看，选择ＯＰＧＷ作 为取能地线比较合理。 ３雷电冲击的影响 通过ＥＭＴＰ—ＡＴＰ程序分析。杆塔模型用单波 阻抗模型表示，波阻取１５０ ｎ。雷电波采用Ｈｅｉｌｄｅｒ 模型，波前和波长分别设为４×１０～ｓ和５×１０～ｓ， 雷电通道波阻取３００ Ｑ。设（ｉ＋１）号杆塔为普通地 线已有接地点，取能元件Ｒ 位于第ｉ号杆塔的地线 上并取其阻值为１０ Ｑ（由表１可知，此时取能功率 较大），雷击位置为普通地线并取雷电流峰值为ｌ０ ｋＡ。此外，由表１可知，普通地线上的取能功率较 小，一般来说需要多个档距组成取能回路方可取得 较大的功率，此时雷击普通地线时落点既可能在取 能环路内也可能在环路外。对于ＯＰＧＷ取能则不 存在这种情况。设雷击位置在环路外时取能回路只 含１个档距，环路内时含５个档距，则可得雷电冲击 仿真截图如图５所示。 仿真结果如表２所示。 ｏＰＧＷ ｂ）普通地线取能时的雷电冲击仿真截图（环外） ，９（ｉ－４） ｓ（ｉ） Ｓ（ｉ＋１） 普通地线 ＯＰＧＷ Ｃ）普通地线取能时的雷电冲击仿真截图（环内） 图５ 架空地线取能装置的雷电冲击仿真截图 表２ Ｒ。所受雷电冲击电压 雷击杆塔号（ 一４）／ｋＶ（ｉ一３）／ｋＶ（ｉ一２）／ｋＶ（ｉ一１）／ｋＶ 表２中ａ，ｂ、Ｃ分别表示图５中ａ）、ｂ）、ｃ）３种情 况对应的冲击电压。 由表２可知，取能地线为ＯＰＧＷ时所受雷电冲 击电压比普通地线低很多，因此，就防雷的角度而 言，选择ＯＰＧＷ作为取能地线比较合理。 值得一提的是，上述仿真结果是最严重雷击情 形下的结果，比如雷击落点为ＯＰＧＷ时所受冲击电 压一般不超过２ ｋＶ，但结果并不影响上述结论。 ４工程可行性 这里的工程可行性主要是指取能装置的安装实 施，因为地线属于输电线路的一次回路，安装取能装 置是否可行以及安装工程对电网运行的影响，都是 必须考虑的。 ・２３・ 第３８卷第５期 ２０１５年１Ｏ月 四川电力技术 Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｖｏ１．３８，Ｎｏ．５ Ｏｃｔ．，２０１５ 由图４可知，普通地线取能时，Ｒ 需通过普通 地线连接在铁塔上，实际上只须和地线绝缘子并联 即可；ＯＰＧＷ取能时，ＯＰＧＷ须先从杆塔上断开形成 一指安装实施）３方面的表现做了分析比较，并以此为 基础讨论了选择取能地线的方法。 ２）分析表明，ＯＰＧＷ在取能功率和防雷性能上 较优，但取能装置的安装不方便（只宜在光纤续接 塔处安装）；普通地线虽然在取能功率和防雷性能 上较差，但是安装比较方便，而且安装位置不限（几 乎可以在线路上任何一基杆塔上安装）。 个接口， 才可以串接在该地线上。这种方式的 安装工程只宜在光纤续接杆塔上进行，在其他耐张 塔上则需要割断地线铠甲层，工程量很大。可见，就 安装工程的角度而言，选择普通地线作为取能地线 显然更加合理。 ５讨论 综上所述，ＯＰＧＷ在取能功率和防雷性能上较 优，但取能装置的安装不方便，只宜在光纤续接塔处 安装；普通地线虽然在前两个指标上不占优势，但是 安装比较方便，而且安装位置不限（几乎可以在线 路上任何一基杆塔上安装）：可见，作为取能地线， 无论哪一根地线都不对另一根地线具有完全的优 势，具体选择应结合实际情况进行判断。 对于功率需求很大的场合（如在输电线上进行 在线通信组网，或某些功率很大的监控设备），宜采 用ＯＰＧＷ作为取能地线。如果采用地线，虽然可以 通过增加取能回路的档距数来增加取能功率，但此 时地线损耗必然增加，尤其是对于水平排列的单回 线路（此时地线上存在环流损耗）。 对于雷电活动频繁的地区，也宜采用ＯＰＧＷ作 为取能地线，因为即使取能装置无论采用什么防雷 措施，其保护效果总是有限的，频繁的雷电冲击必然 影响取能装置的安全运行。 对于功率要求较小，且用电设备位于非耐张杆 塔的情况，则宜采用普通地线作为取能地线。 值得一提的是，鉴于ＴＡ取能方式安装方便（直 接将ＴＡ套在地线上即可）以及抗雷电冲击（ＴＡ与 地线只有磁的联系）的优点，地线电流足够大且在 线监测装置所需功率不太大时应该优先考虑这种方 式，此时只能选择ＯＰＧＷ作为取能地线，因为普通 地线上只有极小的静电感应电流。 ６结语 １）针对典型架空输电线路的地线取能地线的 选择，借助ＥＭＴＰ—ＡＴＰ程序对ＯＰＧＷ和普通地线 在取能功率、雷电冲击影响以及工程可行性（主要 ・２４・ ３）地线电流足够大且用电设备功率需求不大 时应该优先考虑通过ＴＡ在ＯＰＧＷ上取能的方式。 ４）虽以同塔双回线路为例进行分析，但结论同 样适用于水平排列的单回线路。 参考文献 ［１］ 熊兰，何友忠，宋道军，等．输变电线路在线监测设备 供电电源的设计［Ｊ］．高电压技术，２０１０，３６（９）：２２５２ —２２５７． ［２］Ｖａｓｑｕｅｚ—Ａｒｎｅｚ Ｒ Ｌ，Ｍａｓｕｄａ Ｍ，Ｊａｒｄｉｎｉ Ｊ Ａ，ｅｔ ａ１．Ｔａｐ— ｏｆｆ Ｐｏｗｅｒ ｆｒｏｍ ａ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ Ｓｈｉｅｌｄ Ｗｉｒｅｓ ｔｏ Ｆｅｅｄ Ｓｍａｌｌ Ｌｏａｄｓ［Ｃ］．ＩＥＥＥ／ＰＥＳ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ａｎｄ Ｄｉｓｔｒｉｂｕ— ｔｉｏｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｘｐｏｓｉｔｉｏｎ：Ｌａｔｉｎ Ａｍｅｒｉｃａ，２０１０：１１６ —１２１． ［３］李维峰，付兴伟，白玉成，等．输电线路感应取电电源 装置的研究与开发［Ｊ］．武汉大学学报（工学版）， ２０１１，４４（４）：５１６—５２０． ［４］李先志，杜林，陈伟根，等．输电线路状态监测系统取 能电源的设计新原理［Ｊ］．电力系统自动化，２００８，３２ （１）：７６—８０． ［５］Ｐｅｕｎｇｓｕｎｇｗａｌ Ｓ．，Ｐｕｎｇｓｉｒｉ Ｂ．，Ｃｈａｍｎｏｎｇｔｈａｉ Ｋ．，ｅｔ ａ１． Ａｕｔｏｎｏｍｏｕｓ Ｒｏｂｏｔ ｆｏｒ ａ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ Ｉｎｓｐｅｃ－ ｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｒｏｃ．ＩＥＥＥ Ｉｎｔ．Ｓｙｍｐ．Ｃｉｒｃｕｉｔｓ Ｓｙｓｔ．，２００１ （３）：１２１—１２４． ［６］张殿生．电力工程高压送电线路设计手册（第二版） ［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００３：１５６—１６１． ［７］Ｈｏ￣ｏｎ Ｒ．，Ｈａｌｐｉｎ Ｍ．，Ｗａｌｌａｃｅ Ｋ．．Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｖｏｌｔａｇｅ ｉｎ Ｐａｒａｌｌｅｌ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅｓ Ｃａｕｓｅｄ ｂｙ Ｅｌｅｃｔｉｒｃ Ｆｉｅｌｄ Ｉｎ－ ｄｕｃｔｉｏｎ［Ｃ］．Ｐｒｏｃ．１１ Ｉｎｔ．Ｃｏｎｆ．Ｔｒｎａｓｍ．Ｄｉｓｔｒｉｂ． Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔ．，Ｏｐｅｒ．，Ｌｉｖｅ—Ｌｉｎｅ Ｍａｉｎｔ．，Ａｌｂｕｑｕｅｒｑｕｅ， ＮＭ。２００６：１—７． ［８］ 胡毅，刘凯．输电线路ＯＰＧＷ接地方式的分析研究 ［Ｊ］．高电压技术，２００８，３４（９）：１４３—１５１． ［９］ 吴田，胡毅，刘凯，等．复合光纤架空地线在不同接地 方式下的放电路径选择特性［Ｊ］．高电压技术，２０１２， ３８（４）：８７８—８８４． （下转第４２页） 第３８卷第５期 ２０１５年１０月 四川电力技术 Ｓｉｅｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｖｏ１．３８，Ｎｏ．５ Ｏｃｔ．，２０１５ ｒｌ ｒｌ ２００３，４３（９）：１１６１—１１６４． ｒＬ ｒＬ ｒＬ ｒｌ ５结论 １¨ Ｊ １纠 ｊ ［７］ 闵勇，李函，林姿峰．基于绝对动能增量的扩展０一ｌ１Ｊ］Ｊ １Ｊ １ｊ 规划在线准实时决策算法［Ｊ］．中国电机工程学报， 提出一种短路期间不平衡功率的计算方法。该 方法基于叠加定理，认为故障中的电网电压由正常 运行中的系统电压，和一个位于短路点、大小相位与 ２００３，２３（３）：５—９． ［８］ 西安交通大学，清华大学，浙江大学等合编．电力系 统计算［Ｍ］．北京：水利电力出版社，１９７８． ［９］ 方勇杰，范文涛，陈永红，等．在线预决策的暂态稳定 控制系统［Ｊ］．电力系统自动化，１９９９，２３（１）：８—１１． 事故前电压相同但极性相反的电源产生的电压叠加 而成。计算得到机端电压后可计算出发电机不平衡 功率，根据该不平衡功率可初步确定切机控制敏感 点。最后在ＩＥＥＥ １０机３９节点仿真模型上验证了 该方法的正确性和有效性。 参考文献 ［１０］ 朱江川，薛禹胜．关于孤立稳定域的一个实例［Ｊ］．电 力系统自动化，１９９７，２１（２）：２７—３１． ［１１］ 檀斌，薛禹胜．多机系统混沌现象的研究［Ｊ］．电力系 统自动化，２００１，２５（２）：３—８． ［１２］ 郭琦，赵晋泉，张伯明．基于ＯＭＩＢ的孤立稳定现象研 究［Ｊ］．电力系统自动化，２００５，２９（１９）：１４—１８． ［１３］ 方勇杰．用紧急控制降低由输电断面开断引发系统 崩溃的风险对印度大停电事故的思考［Ｊ］．电力系统 自动化，２０１３，３７（４）：１—５． 薛禹胜，毛雪雁．用ＥＥＡＣ法实现快关和切机［Ｊ］． 电力系统自动化，１９９３，１７（１２）：１４—２１． Ｓｔａｎｔｏｎ Ｓ Ｅ，Ｄｙｋａｓ Ｗ Ｐ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａ Ｌｏｃａｌ Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ａｃｔｉｏｎ ｂｙ Ｐａｒｔｉａｌ Ｅｎｅｒｇｙ Ｆｕｎｃｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ，１９８９，４（３）：９９６一 ｌ０ｏ２． Ｓｔａｎｔｏｎ Ｓ Ｅ，Ｓｌｉｖｉｎｓｋｙ Ｃ，Ｍａｒｔｉｎ Ｋ，ｅｔ ａ１．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ［１４］汤涌，卜广全，易俊．印度“７．３０”、“７．３１”大停电事 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