卸料平台专项施工方案

卸料平台专项施工方案

一、工程概况

1.1工程概述

金龟山。鑫鼎园1＃~9＃楼工程位于惠州市大亚湾区响水河南路与石化大道北侧,属九栋高层商住楼。1～3＃为32F、8#为33F、9#为32F，1F、2F部分为商铺，地下一层为停车库和部分设备用房；结构类型为框支—剪力墙结构,抗震烈度为七度,总用地面积32390m2，总建筑面积149681.60m2，商业、住宅建筑面积125588。33平方米,架空绿化1037.83平方米,地下室面积24093。27平方米，建筑高度1#～9#楼97.4～98。8米。地下室层高负一层为4。1m，裙楼一层为商铺层高为5。9m，二层为3。25 m ,3~33层为住宅层高均为2。9m，第32层层高为2。95 m。 1。1。1结构概况（见表2—1）

结构尺寸概况表

序号 项 目 内 容 1 顶板梁断面（宽×高） 200×500、200×700、300×900、200×400、200×600(mm） 墙体厚度（mm） 顶板厚度（mm） 等 200、100 120、180 100、120、140 2 3 楼梯板厚度(mm）

1.2卸料平台用途及极限荷载值

卸料平台是楼层进出材料的主要通道,主要用于输出拆下的模板和架

管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用,本工程卸料平台允许负荷的施工荷载不大于2000N/m2,最大负载为2400Kg，最大集中堆放荷载1000kg，堆放高度不大于1米.其中限荷堆放物料是施工管理过程中的重中之重。

二、设计说明

根据本工程高层住宅的结构特点及施工图纸，考虑实际施工需要，合理布置卸料平台位置.拟在住宅部分东、北侧2层以上搭设组装式落地式卸料平台，平台采用钢管扣件式搭设（见附图），每五层用6×19+1直径20mm（计算为18.5）钢丝绳卸荷，公称抗拉强度1700MPa.防护栏杆采用Φ48×3。0～3。5mm 钢管设600mm、900mm两道,并用绿目安全网封闭严密，设180mm高12mm厚胶合板做挡脚板;平台面用300×300竹跳板封闭严密，并与平台固定牢固；在钢丝绳上端两边预埋两根“Ω”Φ20的钢筋拉环，尽量锚固在框架梁里，或剪力墙柱内，并要保证两侧30cm以上搭接长度，以减轻平台的承载力及钢管的支撑力。

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三、主要施工方法

（1）裙楼部份1~3层采用扣件式双排落地钢管外脚手架，由地下室底板或顶板开始,沿着建筑物周边搭设.

（2）每5层搭设一次型钢悬挑脚手架，即在每栋的第4F、10F、16F、22F、28F悬挑，每次搭设高度为17.40米，共计10步架,分五次搭设型钢悬挑脚手架。

1、钢管

(1）钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等，其颜色除剪刀撑钢管采用兰色外，其余钢管均采用铁红色.

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（2）脚手架钢管应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235—A级钢管的规定.弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用.

(3)脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3。5mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于2m，其它杆最大长度不应超出6m。

（4)脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求

a、新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕.钢管壁厚及外径偏差不应大于—0。5mm，端面偏差不应大于1。7mm。

b、旧钢管表面锈蚀深度应小于0。5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l≤1。5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m〈l≤4mm时，不应大于12mm；当4m〈l≤6m时，不应大于20mm；水平杆斜杆的弯曲l≤6m,不应大于30mm。

2、扣件

（1)扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等.

（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700—79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196—81《普通螺纹》的规定,垫圈应符合GB95—76《垫圈》的规定.扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转

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面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。

(3）脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。 (4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换;新旧扣件均应进行防锈处理。

3、脚手板

本工程脚手板采用Ф6～Ф8钢筋焊接而成的钢片网,每片钢片网的尺寸为900×1200，其长度方向钢筋间距不应大于50mm，短向方向钢筋间距不应大于300mm，每块质量不宜大于30kg。

4、安全网

按照惠州市安全质量监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用密目安全网。

5、红白标志踢脚板

采用20cm宽标准踢脚板.每隔八步架沿建筑物四周设置一道. 四、外脚手架构造

本工程外脚手架从第2层开始搭设，采用落地钢管架,脚手架的 具体构造说明如下: (一）落地双排脚手架： 1、立杆的构造

（1）立杆纵向间距1500mm,横向间距1050mm,内排立杆距离建筑物的距离300mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。

(2）每根落地立杆下端均应设置在木垫板上。

（3)脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在

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距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(4）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。

(5）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.对接、搭接应符合下列规定：

a、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步矩的1/3。

b、搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

2、纵向水平杆(大横杆）的构造

（1）大横杆步距1800mm，扶手杆水平设置于施工层步架1.2m高处。 （2）纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。

（3)纵向水平杆采用对接扣件连接,符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

（4)本工程脚手板采用的为钢片网脚手板或木脚手板，在搭设时纵向水平横杆应作为横向水平横杆的支座,用直角扣件固定在立杆上。

3、横向水平杆（小横杆）的构造

（1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，中途严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.在双排脚手架中，靠

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墙一端的外伸长度,不应大于立杆横向间距的0。4倍，且不应大于500mm,伸出外立杆的另一端距离均为150mm。

（2）作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距应大于纵矩的1/2。

(3）横向水平杆的两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。 4、剪刀撑的构造

剪刀撑连续布置.斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧,其与水平杆的夹角在450～600之间,剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接头必须采用搭接,搭接长度不小于1000mm,且用不少于三个旋转扣件将接头扣紧。剪力撑除在两头与架体的立杆和大横杆连接外，其中间还应增加2～4个节点。

5、脚手板及水平封闭的设置要求及构造：

(1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm.

（2)钢片网的铺设应设置在三根大横杆上，脚手板铺设时采用对接平铺的方式，每片钢片网应用5道16＃号铁丝呈X形将脚手板与大横杆绑扎牢固，且相邻两钢片网拼接应严实。

四、安全及文明施工管理

5.1型钢悬挑式卸料平台

(1） 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口. (2） 卸料平台必须装置固定式的防护栏。

（3) 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳,经过检验合

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格后，才能松卸起重吊钩.

（4) 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45—60度.

(5） 卸料平台使用时，应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复.

（6) 卸料平台上的物料要堆放平稳、合理,不得随意堆放。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

（7） 塔吊在吊装过程中要和信号工及操作工配合密切，不可麻痹大意.

（8) 防物体打击的主要措施是对于进场施工人员必须佩戴安全帽，塔吊吊

装平台时,杜绝工人在卸料平台下施工,且有专职安全员配合吊装。 (9） 废料统一使用塑料编织袋装起来，避免其污染环境.

（10) 为了保证卸料平台上的粉尘不扩散，在平台四周设置密目安全网。 5。2钢管落地式卸料平台

（1）平台使用过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业.

(2）在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查，验收和签证.任何班组长和个人，未经同意不得任意变更平台的组件.

(3）严格控制平台上的荷载，本工程中所有卸料平台的限载严禁超载堆放物料。堆料荷载不得过分靠*台边缘。

(4)定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

（5)搭设、安装平台时地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。拆卸时要

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统一指挥,上下呼应,动作协调,以防坠落。 (6）卸料平台的连墙件必须按方案要求制作施工。 （7） 卸料平台左右周圈必须装置固定的防护栏.

(8）进入施工现场的人员戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等。 （9）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

（10）电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工，施焊时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落.

（11）五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的搭设及堆料作业。要经常检查平台上有无积水、积雪等物.若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

（12)项目部安全人员、施工作业人员、卸料平台负责人要每天定时检查平

台的安全性能及堆放荷载情况。

五、其它注意事项

5.1劳务队须按方案对工人进行安全、技术交底,并严格执行检查、验收制度。

5。2使用过程中严禁超出设计堆荷数量，并在施工过程中加大监管力度，平台上不得长时间堆积物料. 5.3施工现

场必须在醒目位置悬挂标牌，标牌上将限荷换算成堆放相应具体物料的数量，在标牌上注明.

5。4预埋钢筋锚环及吊钩必须做隐蔽验收,并作好验收记录。

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5。5平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。

5。6任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更,若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行. 六、脚手架的设计计算

1、落地双排脚手架

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表6。1。1—1常用敞开式双排脚手架的设计尺寸选择，可选用立杆横距lb＝1.05m,立杆纵距la＝1.50m，步距1。80m,连墙杆设置两步三跨设计.

依据《建筑工安全检查标准》(JGJ59—99）

《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ180—91) 《建筑施工手册》(第四版）2003。9执行 《实用建筑施工安全手册》1999.7执行 《建筑施工脚手架实用手册》1994。5执行 具体详细计算如下: 1）、荷载计算

立杆横距lb＝1.05m，立杆纵距la＝1。50m，内立杆距建筑物墙外皮距离b1＝0。30m,脚手架步距h＝1。80m。同时钢网或竹脚手板层数为2层，施工层数仅为1层。

脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1＝2h＝2×1。80＝3。6m,水平距离L1＝3la＝3×1.50＝4。5m，钢管为Φ48×3.5，搭设高度取7栋外脚手架的高度值，按18m进行验算.

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(1）恒载：

（a）脚手架结构自重(包括立杆、纵向水平杆、横线水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）：查《建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范》附录A中表Ａ-1：当纵距为la＝1。5m，步距为h=1.8m时每米立杆结构自重标准值：gk＝0。1248KN/m.

NG1K＝88.2m×0。1248KN/m＝11。007KN 式中:NG1K——为结构自重标准值。

（b）构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等）:根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4。2.1—1及表4.2。1—2中互知:脚手板为0.35KN/m2,栏杆及挡板等为0。14KN/m（均按偏大的木脚手架考虑)，安全网为0。002KN/m2，故得:

NG2K＝(2×0。35×1。05×1。50+0.14×1.50+0。002×1。50×58)÷2＝0。743KN

式中：NG2K--构配件自重标准值。 （2）活载

施工荷载:由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表得：QK

＝3KN/m2，故NQK=3。00×1。50×1。05÷2=2。363KN

式中：NQK——活荷载标准值。 2）、水平杆的计算

由于脚手板是直接横向搭在纵向水平杆上的，因此所有荷载均压在纵向水平杆上,而横向水平杆上基本没有荷载。故只计算纵向水平杆，纵向水平杆上均布荷载：

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由Mmax=1。2MGK+1。4ΣMQK 可知q=1。2qGK+1.4ΣqQK

q＝1。2（GKlb/2＋qk）＋1。4KQQM·C

式中GK——脚手板自重，查表得，GK＝0.35N/m2; lb——立杆横距;

qk-—钢管单位长度的自重，查表得，qk＝38。4N/m; KQ—-施工活荷载不均匀分布系数,一般取KQ＝1.2； QM-—施工荷载标准值，取3。0KN/m2;

q =1.2×(0。35×1.05/2+0。0384）+1.4×1。2×3×0。525=2。92KN (1）纵向水平杆抗弯强度验算

按三跨连续梁计算，可近似按下图进行计算：

查施工手册表2.13可知:最大弯矩处为边跨跨中 Mmax =0。08 qLa2

'

=0.08×2。92×1。52 =0。526KN·M

其内应力为:

б＝Mmax/W＝526000/5080＝103.5 N/mm2

式中:W—-小横杆钢管净截面抵抗矩,由钢管规格φ48×3.5，查表得W

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＝5。08cm3。

б＝Mmax/W＝103。5≤f=205N/mm2 安全

（2）扣件抗滑验算

查施工手册表2。13可知剪力最大处为: V max =0.6 qLa

=0.6×2。92×1.5=2.628 KN 〈8KN 故满足抗滑要求。 3）、立杆计算：

（1）立杆段轴向力设计值: N=1。2(NG1K+NG2K）+1。4QK

=1.20×（7.238+0.743)+1。4×2.363 =12。885KN

（2）立杆稳定性验算：

根椐《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3。3可知立杆计算长度系数u为1。50故：

由该《技术规范》第5.3.3条可知： lo=kμh

=1。155×1。50×1.80 =3。118m

由此可知长细比为：λ＝lo/i=3.118×102/1.58=197。34据此查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表Ｃ可知稳定系数ψ为0。186

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б＝N/ψA

＝(12。885×103)/(0.186×489） ＝141。665N/mm2（3）、搭设高度验算：

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录A中表A—1，可知每米立杆承受的结构自重标准值qk=0。1248KN/m，按当前设计稳定计算搭设高度［H]〉58m。

Hs=[ψAf—(1。20NG2K+1.4NQK）］/1.2gk

=[0。186×489×205—(1.2×852+1。4×2363）］/1.20×0.1248 =148。88m

[H]= Hs/(1+0。001Hs)=148.88/（1+0。001×148。88） =129。59m〉58m符合要求. 4）、连墙件计算 （1）稳定性验算

由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值为：

Nlw＝1。4ωkAw＝1.4×0。059×（2×1.8×3×1。5）=1。338KN 连墙件轴向力设计值按下列公式计算： Nl＝Nlw＋N0＝1。338+5＝6.338KN 连墙件计算长度,按最不利考虑为:

1O＝立杆横距＋内立杆距外墙的距离＝1。05＋0.3＝1。35m

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表B可得V=15。8mm

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故:λ=lO/2=1350/15。8=85。44,再根据此技术规范表Ｃ可得稳定系数为：ψ＝0.692，由此可知连墙杆轴心受压受力为：

б＝Nl/ψA=6338/(0。692×489)=18.73N/mm2<205N/mm2 符合要求. (2)连墙杆抗滑验算 Nl=6。338KN〈8×2=16KN 符合要求.

2。钢丝拉绳的内力计算：

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

i

各支点的支撑力 RCi=RUisin

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=20.41kN 3。钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=20.407kN

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中［Fg］ -- 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)；

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计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm）； —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8；

K —— 钢丝绳使用安全系数，取8。0.

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×20。407/0.850=192。066kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径18.5mm。 4。钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为

N=RU=20.407kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 ［f］ 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9。8[f] = 50N/mm2;

所需要的吊环最小直径 D=[20407×4/（3。1416×50×2)］1/2=17mm 5。锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=40。007kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照《混

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凝土结构设计规范》10.9。8［f］ = 50N/mm2；

所需要的水平平台与楼板压点的拉环最小直径 D=［40007×4/（3.1416×50×2）］1/2=20mm

水平平台与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.

6.外侧钢丝绳拉结位置支撑力为15。02KN，最大弯矩MLMAX=20.08KN·M 抗弯强度计算:

W=M/rzwx+N/A≤［f]

其中rx-—截面塑性发展系数取1。05

[f］-—钢材抗压强度设计值[f］=205。00N/mm2

经过计算得到强度б=20.08×106/1.05/116800.0+13。73×1000/2515。0=169.17N/mm2

双排落地式钢管脚手架设计与计算 1.1基本参数

双排落地式钢管脚手架:本工程框剪结构，采用密目式安全立网全封双排脚手架进行结构施工（两层施工层）。密目密度为2300目/100cm2,每目孔隙面积约为AO=1。3mm2，脚手架采用Φ48×3。5mm钢管搭设，脚手板采用木脚手板.连墙件的连墙杆采用Φ48×3。5mm钢管,连墙件与脚手架的连接、连墙件与建筑物的连接采用扣件连接,连墙布置两步三跨,脚手架搭设尺寸为:立杆横距lb=1。05m；立杆纵距la=1。5m，步距h=1。8m，脚手架内侧距外墙0。35m，脚手架搭设高度限值［H]=50m.立杆下用截面300×50mm木垫板通长铺设。地基土为回填夯实土，面层做200厚C20素砼垫层。施工地

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区基本风压为0.35kN/m2。 1。2脚手架荷载计算与组合 1。2.1恒载：

(1）脚手架结构自重(包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）标准值产生的轴向力NG1K：

按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）公式5。3。7计算脚手架按稳定计算的搭设高度：

Hs=［H］/（1—0.001［H］）=17.4/（1—0。001×17.4）=17.71m 查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130—2001)附录A表A—1得

脚手架每米立杆承受的结构自重标准值: gk=0。1248KN/m

NG1K= Hs gk=17。71×0.1248=2.21KN

(2）求构配件自重(包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网)标准值产生的轴向力NG2K:

脚手架高17。4m，根据规范要求，考虑脚手架上两个同时作业施工层,脚手板每5。8m铺设一层，应铺设钢脚手板3层查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001）表4.2.1—1得脚手板自重标准值:

2

Q=3×0。3=0。9 KN/m P1栏杆、竹笆脚手板、挡板自重标准值，查规范《建筑施工扣件式

钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001)4。2。1—2得

Q

P2

=2×0.11KN/m=0.22 KN/m2

密目式安全立网自重标准值QP3=0。005 KN/m2

NG2K=0。5（lb+a1)laQP1+QP2 la+[H] QP3 la =0.5（1。05+0。35）

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×1。5×0。9+0.22×1。5+17。4×0。005×1.5=1。38KN

1。2。2活载

(1）考虑脚手架上两个同时作业施工层，取Qk=（3+2)KN/mm2,施工荷载标准值产生的轴向力总和NQK:

N

QK

=0.5（lb+ a1)laQk=0。5（1。05+0.35)×1.5(3+2)

=5。25KN

（2）风荷载:

ωk=0。7·βz·µ Z·µs·ω0 式中：ωK—风荷载标准值（KN/m2); βZ—风振系数，取1.0；

µZ—风压高度变化系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001)规定采用.根据荷载规范，地面粗糙度B类，地面高度为17.4m，取值为1.21.

μs—脚手架风荷载体型系数，对全封闭脚手μs=1。0,为密目式安全网全封闭脚手架挡风系数， 1.2An/Aw1212/1.2 其中:1为密目安全网挡风系数为：

1.2(100nA0)1.2(10023001.3102)0.841 1100100 (说明:式中n为安全立网网目目数，A0为每目孔隙面积） 2为敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数：

查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）表A—3得,20.095

所以  =0。841+0.095-0.841×0。095/1.2=0。869

ωK-基本风压(KN/m2）,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB5009—2001）采用。 本地区取0。35KN/m2.

ωk=0。7×1×1。21×0。869×0.35=0.26KN/m2。

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求风载标准值产生的弯距：

由规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）公式5。3.4式得MWK=0。85×1。4×0。26×1.5×1。52/10=0.108KN。m 1。2。3立杆轴向力设计值 不组合风荷载时

N=1.2（NG1K+ NG2K)+1.4NQK=1。2×（2。21+1。38）+1.4×5.25=11.67KN 组合风荷载时

N=1。2（NG1K+ NG2K)+0.85×1。4NQK=1.2×（2。21+1.38)+0。85×1.4×5。25=10。56KN 1.3脚手架设计与计算 1.3。1横向水平杆计算 （1）强度验算:最不利荷载组合条件下的计算简图如图： q活q恒b=1050a=350 最不利荷载组合条件下计算简图 因为q恒所占比重较小，因此可偏安全简化,按下式计算Mmax: 1Mmax(q活q恒)b2 81 qb2

8q=1。2（Gk·C+gk)+1.4KQQM·C

式中Gk—脚手板自重,查表得，GK=0。3KN/m2；

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C-小横杆间距，C=0。75;

gK—钢管单位长度的自重，查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001）表A-1得，gk=38.4N/m; kQ—施工活荷载不均匀分布系数，一般取KQ=1.2; QM-施工荷载标准值，取2。0KN/m2；

q=l。2×（300×0。75+38。4）+1.4×1.2×2000×0。75=2880N/m; MMAX28801.052396.9N•m 验算抗弯强度：Mmaxf W18式中：W—小横杆钢管净截面抵抗矩,由钢管规格φ48×3。5，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）表B得W=5080mm3。 39690078.13f205N/mm2 安全 5080(2）计算变形

按下式进行近似计算,则偏于安全：

v5qb3 b384EI式中,E、I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）表B得

E=2。06×105N/mm2,I=121900mm2。

v5288010310503110.17% 满足要求。 b3842.061051219005881501。3.2纵向水平杆计算 （1）纵向水平杆强度计算 可近似按图进行计算：

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图中F1为小横杆与大横杆交点处支座反力的最大值。 Fl=bq/2+aq=1.05×2880/2+0。3×2880=2520N 因为活荷载约占90％,因此可近似全按活荷载考虑：

Mmax=0。213FL=0.213×2520×1.80=966.17N·m

966.17

190.19f205N/mm2 安全 5080 （2）变形验算

v2520001502111.650.37% b2701501002.06105121900 满足要求。 （3）扣件抗滑验算

抗滑最大力为：2520N×2=5。04KN〈8kN 满足抗滑要求. 1.3。3立杆验算 不组合风荷载：

Nf A式中：f—钢材的抗压强度设计值,采用205N/mm2；

A—立杆截面面积，取489mm2；

λ—长细比，1。155×1。5×1500/15.8=164.5

—轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查《建筑施工扣件式钢

管脚手架安全技术规范》(JGJ 130—2001）表A-3得：=0。2605；

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rR,-结构抗力调整系数，0。9rR,取值为1.33

不组合风荷载时：

17.9710001.33187.62205N/mm2 满足要求

0.2605489组合风荷载时

NMWf AW式中N——计算立杆段的轴向力设计值，本工程中为16.87KN；

f—钢材的抗压强度设计值,采用205N/mm2; A—立杆截面面积，取489mm2；

λ—长细比，1。155×1。5×1500/15.8=164.5

—轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表得：=0。2605;

rR,—结构抗力调整系数,0。9rR,取值为1.33

W—立杆杆钢管净截面抵抗矩，由钢管规格φ48×3.5，查表得W=5080mm3。

风载标准值产生的弯距：MWK=0.85×1。4×0.26×1。5×1。52/10=0。104KN。m

16.8710001.33104000196.61205N/mm2

0.26054895080计算脚手架的可搭设高度Hs

不组合风荷载时，

HSAf(1.2NG2K1.4NQK)1.2gk

=［0。2605×489×206—(1.2×2040＋1。4×5250)］÷(1。2×139.4)=98m

组合风荷载时

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HSAf{1.2NG2K0.851.4(NQK1.2gkMWKA)}W

=｛0。2605×489×206-［1.2×2040＋1.4×（5250+104000×0.2605×489÷5080)]}÷（1。2×139。4)=76m

式中Hs——按稳定计算的搭设高度；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN／m），可按规范查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）附录A表A－1采用.本工程中查得为139。4N/m。

所以本工程中可采用搭设高度限值［H]=18m 1.3.4连墙件计算 （1)稳定性验算:

由风荷载产生的连墙杆的轴向力设计值为：

NW1.4KAW1.40.2611.484.18KN

连墙杆轴向力设计值按下列公式计算： Nl=NW+3=4。18+3=7。18KN

连墙杆计算长度，按最不利考虑为：

l0=立杆横距+内立杆距外墙的距离：1。05+0。35=1.4m。

10/i1400/15.888.6,根据查表得0.669

NL8.58100026.23205N/mm2 A0.669489（2）连墙件抗滑验算：

N1=7。18KN8KN，满足抗滑要求。 1。3.5立杆地基承载力计算

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（1)地基承载力设计值应按下式计算： fg＝kc·fgk

式中kc——脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0。4；对粘土应取0。5；对岩土、混凝土应取1。0.所以本工程中取0.4 。

fgk—架基础承载力标准值,根据转换层的荷载及转换层上架体

下部的砼板下再作加固处理，本工程中取300kpa

fg＝0。4×300=120 kpa

（2）立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： P≤fg

式中p—立杆基础底面的平均压力，P=N/A ；

N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值，本工程中为53KN;

A-地面承压面积,本工程中为300×500mm2； fg—地基承载力设计值,有上一步计算可知取120 kpa p=12.53×106/300×500=83.5kpa 〈120 kpa满足要求。

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