目 录
一、编制依据 .................................................................................... 2 二、工程概况 .................................................................................... 2 三、施工准备 .................................................................................... 2 1、技术准备 ................................................................................ 3 2、物资准备 ................................................................................ 3 3、劳动力准备 ............................................................................ 4 四、高支模支撑方案 ........................................................................ 4 1、模板及支撑架的材料选取 .................................................... 4 2、支撑系统的构造设计 ............................................................ 4 五、高支模验算书 ............................................................................ 5 六、高支模施工注意问题 .............................................................. 35 七、高支模施工方法 ...................................................................... 36
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一、编制依据
为了保证天津026项目工程厂房程超高支模施工安全，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：
1.《建筑施工碗口架式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008； 2.《木结构设计规程》GB50005-2003；
3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2002； 4.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001； 5.《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）； 6、《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令） 7．<<工程建设强制性条文>>（房屋建筑部分）2002版 8. 天津026项目工程厂房施工图纸； 9. 天津026项目工程厂房施工组织设计；
二、工程概况
2.1建筑名称：天津研试基地2301、2302、2303号厂房。 2.2建筑地点：天津滨海高新开发区，北临街中北三路，西临街夏青路。
2.3本工工程建筑面积：2301-11280.87㎡，2302-4342.72㎡，2303-5488.14㎡。
其中2301#厂房辅助楼层高为4.9m; 2302#厂房设备用房层高为5m、105#层高为10m; 2303#厂房辅助楼层高为4.9m
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三、施工准备
1、技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
2、物资准备
(1)碗口式脚手架用钢管材料要求及准备：
确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
碗口架用钢管规格为Ø48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm.上碗口、可调底座级可调托撑应采用可锻铸铁或铸钢制造其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。下碗口、横杆接头、斜杆接头应采用碳素钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。
立杆连接件外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm,内经不大于50mm，外套管长度不得小于160mm,外伸长度不小于110mm。立杆上的上碗口应能上下串动，不得带有卡滞现象，杆件最上端防止上碗口脱落措施。立杆与立杆连接的连接孔应能插入Ø12mm连接销。在碗口节点上同时安装1—4个横杆，上碗口均应能锁紧。
(2)机具准备：
根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。
(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，
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分批分期进场。
3、劳动力准备
(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场。 (2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
四、高支模支撑方案
1、模板及支撑架的材料选取
模板：采用18mm（厚）多层板。
木枋：采用100mm×100mm木方。采用50mm×100mm木方支撑系统：选用碗口式支撑系统。
纵横水平拉杆：选用JHG-90 、HG-30 、HG-60规格：48×3.5mm 立杆：选用LG-240
纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。
垫板：采用脚手架配套底托，垫板为50×300mm木脚手板。
2、支撑系统的构造设计
本工程的超高支模方案采用碗口式钢管脚手架支撑系统，梁板结构的碗口式采用满堂式布置，楼板间距为900mm，梁间距600设置纵横水平拉杆，主框架梁的水平拉杆应与框架柱进行可靠拉结，加强高支模的整体抗倾覆能力。
（1）根据设计图纸要求，本工程高支模支撑系统分两种情况支设：
楼板：楼板做大厚度150mm，立杆间纵横间距为900mm，步距1.2m。
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梁：梁最大截面高度为400×1300mm，截面高度大于950mm的梁采用独立支撑，小于950mm梁板合支。
（2）对于以上两种情况的高支模，其构造设计参数均如下：
梁侧模板采用18mm厚夹板，竖方间距200㎜，竖向设置两排穿梁螺栓φ14@500mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高≥750 mm时才设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木方，横方采用100×100㎜木方，间距200，纵方采用50×100㎜木方，支顶采用碗口式管管脚手架，排距为900㎜；楼面模板采用18㎜厚夹板，板底设置二层木方，横方采用100×100㎜木方，间距450，纵方采用50×100㎜木方，支撑采用碗口式钢管支架架，立杆纵横排距为900㎜。
（3）为加强门碗口架的整体刚度，碗口架架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，支撑系统四周连续设置剪刀撑，剪刀撑水平倾斜角宜在45°—60°之间，每隔5跨设置一组竖向通高剪刀撑。用扣件与碗口架锁紧。剪刀撑采用扣件式钢管，剪刀撑钢管应每部与立杆扣紧，扣接点距碗口节点的距离宜≤150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。
（4）离地面700mm处设置纵横扫地杆一道。碗口架体架直接置于回填好垫层上，为了保证架体地基的坚实在回填土垫层做300mm厚的3:7灰土垫层，所有回填土压实系数不小于0.94，碗口架体下平方50×300mm宽木脚手板作为垫板。
（5）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。
（6）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。
五、高支模验算书
楼板厚度150mm,支架采用碗扣式钢管脚手架搭设,高度12.45m,
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步距1.2m,立杆横距0.9m,纵距0.9m.
模板面板采用18mm厚胶合板 板底支撑采用木方,间距0.45米 方木截面尺寸: 50×100mm 托梁采用钢管 钢管型号: 48×3.5mm
模板支架支撑在地基上,要验算地基承载力.
由于本工程楼板厚度不相同，只要最大厚度楼板的高支模支撑系统设计符合要求。其余也必定符合要求。故取厚度150mm的楼板进行验算：
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第二部分 计算书
计算依据:
《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84 《建筑结构荷载规范》GB5009-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 《木结构设计规范》（GB50005-2003） 《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）
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《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003） 《钢框胶合板模板技术规程》（JGJ96-95） 《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（征求意见稿） JGJ166－2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 一、模板面板验算
模板面板为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:
1、荷载计算
新浇混凝土(钢筋)自重荷载:N1=25×(150÷1000)×0.9=3.38(kN/m)
施工人员及设备荷载:N2=1×0.9=0.9(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载:N3=2×0.9=1.8(kN/m) 静荷载标准值:q1=3.38(kN/m) 活荷载标准值:q2=0.9+1.8=2.7(kN/m) 静荷载计算值:q1=1.2×3.38=4.06(kN/m) 活荷载计算值:q2=1.4×(0.9+1.8)=3.78(kN/m)
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2、强度计算
面板的最大弯矩计算公式如下:
其中:l为模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.45(m) 经计算得到:M=-0.10×4.06×0.45^2-0.177×2.7×0.45^2=-0.18(kN.m) 面板强度计算公式如下:
其中: W 截面抵抗矩 W = 48.6 cm3
经计算得到: f=0.18×1000÷48.6=3.7(N/mm2) 面板的抗弯强度设计值:[f]=15(N/mm2)
面板强度计算值不大于面板的强度设计值 15 N/mm2;故满足要求!
3、抗剪计算
最大剪力计算公式如下:
其中:l 模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.45(m) 经计算得到:Q=-0.60×4.06×0.45-0.617×3.78×0.45=-2.15(kN)
截面抗剪强度计算公式如下:
其中: b 立杆横距; b=0.9(m)
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h 面板厚度; h=18 (mm)
经计算得到: T=3×2.15×1000÷2×(0.9×1000)×18=0.2(N/mm2)
截面抗剪强度设计值:[T]=1.4(N/mm2)
面板强度计算值不大于面板的强度设计值 1.4 N/mm2;故满足要求!
4、面板最大挠度计算 面板最大挠度计算公式如下:
其中:l 模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.45(m)
E 面板的弹性模量 E = 5000 N/mm2 I 截面的惯性矩 I = 43.74 cm4
经计算得到:v=(0.667×3.38×0.45^4+0.99×2.7×0.45^4)÷(100×5000×(43.74×10000))=0.93(kN)
面板的最大允许挠度值:[v]=0.45×1000÷250=1.8(mm) 面板最大挠度计算值 0.93 mm不大于面板最大允许挠度值 1.8 mm;故满足要求! 二、横向支撑验算
板底横向支撑为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:
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1、荷载计算
模板及支架自重荷载:N1=0.5×0.45=0.23(kN/m) 混凝土(钢筋)自重荷载:N2=25×(150÷1000)×0.45=1.69(kN/m)
施工人员及设备荷载:N3=1×0.45=0.45(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载:N4=2×0.45=0.9(kN/m) 静荷载标准值:q1=0.23+1.69=1.92(kN/m) 活荷载标准值:q2=0.45+0.9=1.35(kN/m) 静荷载计算值:q1=1.2×(0.23+1.69)=2.3(kN/m) 活荷载计算值:q2=1.4×(0.45+0.9)=1.89(kN/m) 2、强度计算
最大弯矩计算公式如下:
其中:l 横向支撑计算跨度,取立杆横距 l=0.9(m) 经计算得到:M=-0.1×2.3×^2-0.177×1.89×0.9^2=-0.46(kN.m)
抗弯强度设计值公式如下:
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其中: W 截面抵抗矩 W=83.33 cm3
经计算得到:f=0.46×1000000÷(83.33×1000)=5.52(N/mm2) 抗弯强度设计值 [f]=15(N/mm2)
横向支撑抗弯强度计算值 5.52 N/mm2不大于抗弯强度设计值 15 N/mm2;故满足要求! 3、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
其中:l 横向支撑计算跨度,取立杆横距 l=0.9(m)
经计算得到:Q=-0.6×2.3×0.9-0.617×1.89×0.9=-2.29(kN) 截面抗剪强度计算公式如下:
其中:b 截面宽度 b=50(mm)
h 截面高度 h=100(mm)
经计算得到:T=3×2.29×1000÷2×50×100=0.69(N/mm2) 抗剪强度设计值: [T]=1.4(N/mm2)
横向支撑截面抗剪强度计算值 0.69 N/mm2不大于截面抗剪强度设计值 1.4 N/mm2, 方木的抗剪强度计算满足要求! 4、挠度计算
最大挠度计算公式如下
其中:l 横向支撑计算跨度,取立杆横距 l=0.9(m)
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E 弹性模量 E = 5400 N/mm2 I 截面的惯性矩 I = 416.67 cm4
经计算得到: v=0.677×1.92×(0.9×1000)^4÷(100×5400×416.67×10000)+0.99×1.35×(0.9×1000)^4÷(100×5400×416.67×10000)=0.77(mm)
最大允许挠度值:[v]=0.9×1000÷250=3.6(mm)
横向支撑的最大挠度 0.77 mm不大于允许的最大挠度 3.6 mm, 故挠度满足要求! 三、托梁计算
托梁按照集中荷载作用下的连续梁计算
1、荷载计算
模板及支架自重荷载:N1=0.5×0.9×0.45=0.2(kN) 混凝土(钢筋)自重荷载:N2=25×(150÷1000)×0.9×0.3=1.01(kN)
施工人员及设备荷载:N3=1×0.9×0.3=0.27(kN) 施工人员及设备荷载:N3=×0.9×0.3=(kN) 荷载标准值:q1=0.2+1.01+0.27+0.54=2.02(kN)
荷载计算值:q2=1.2×(0.2+1.01)+1.4×(0.27+0.54)=2.59(kN) 2、抗弯强度计算
最大弯矩计算公式如下:
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其中:l 托梁计算跨度,取立杆纵距 l=0.9(m) 经计算得到: M=1×2.59×0.9=0.41(kN.m) 抗弯强度设计值计算公式如下
其中:W 截面抵抗矩: W=5.08(cm3)
经计算得到: f=0.41×1000÷5.08=80.71(N/mm2) 强度标准值 [f]=205(N/mm2)
托梁抗弯强度计算值 80.71 N/mm2不大于抗弯强度设计值 205 N/mm2,故满足要求! 3、挠度计算
最大挠度计算公式如下
其中: l 托梁计算跨度,取立杆纵距 l=0.9(m)
I 截面惯性矩 I=12.19(cm4) E 弹性模量 E=206000(N/mm2)
经计算得到: v=1×2.02×(0.9×1000)^3÷(100×E×12.19×10000)=0.67(kN.m)
最大允许挠度值:[v]=0.9×1000÷250=3.6(mm)
托梁最大挠度计算值 0.67 mm不大于最大允许挠度 3.6 mm,故满足要求!
四、立杆承载力验算
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1、荷载计算
支架立杆结构自重计算
式中 G1 立杆钢管重量 G1=13.34(kg)
G2 纵向横杆钢管重量 G2=3.63(kg) G3 横向横杆钢管重量 G3=3.63(kg) G4 斜杆钢管重量 G4=5.89(kg) G5 可调托座重量 G5=7.01(kg) G6 可调底座重量 G6=5.82(kg) G7 立杆连接销重量 G7=0.18(kg) G8 安全网及其他重量 G8=0.05(kN/m) H 支架高度 H=12.45(m) h 支架步距 h=1.2(m) l 立杆长度 l=2400(m) Ly 支架纵距 Ly=0.9(m)
NG=((((13.34+0.18)÷(2400×1000))+(3.63+3.63+5.89)÷1.2)×12.45+(7.01+5.82))×9.8÷1000+0.05×0.9×12.45=2.02(kN) 2、风荷载产生的轴向力计算 不考虑风荷载影响,不用计算 3、立杆轴向力计算
Lx与Ly区域内混凝土体积计算 V=150÷1000×0.9×0.9=0.122 m3
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荷载产生立杆轴向力计算
式中 Q1 模板支撑架的自重Q1=0.5kN/m2
Q2 新浇筑混凝土(钢筋)自重Q2=25 kN/m3 Q3 振捣混凝土时产生的荷载Q3=2 kN/m2 Q4 施工人员及设备荷载Q4=1 kN/m2 Ly 立杆纵距Ly=0.9米 Lx 立杆横距Lx=0.9米
NG 支架立杆结构自重NG=2.02 kN
经过计算: N=(1.2×0.5+1.4×(2+1))×0.9×0.9+1.2×25×0.122+1.2×2.02+0=9.97 kN 4、斜杆上扣件抗滑强度计算 不考虑风荷载影响,不用验算 5、支架稳定性计算
不考虑风荷载影响,不用验算 6、立杆承载力计算 长细比计算
式中 k 计算长度附加系数 k=1.155
i 立杆回转半径 i=1.568(cm) 长细比λ=1.155×1.2×100÷1.568=89
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根据长细比查表得出:轴心受压杆件稳定系数φ=0.667 立杆承载力按下式验算
式中: A 立杆钢管截面面积 A=4.893cm2
经过计算: σ=9.97×1000÷(4.893×0.667×100)=30.55N/mm2 钢材强度设计值 [f]=205N/mm2
立杆承载力计算值 30.55 N/mm2不大于钢材强度设计值 205 N/mm2, 故满足要求! 五、地基承载力验算 1、立杆基础底面的平均压力
其中: A 基础底面面积 A = 0.2 m2
N 轴向压力设计值 N = 9.97 kN 经过计算:p= 9.97÷0.2 = 49.85 kPa 2、地基承载力设计值
其中 kc 地基承载力调整系数,kc = 0.4
fgk 地基承载力标准值,fgk = 160 kPa 经过计算:fg= 0.4×160 = 64 kPa
立杆基础底面的平均压力 49.85 kPa不大于地基承载力设计值 64 kPa,满足要求!
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六、支架配料计划 1、立杆使用数量
立杆使用LG-240型号钢管,共23925根.
搭配使用短立杆使用LG-120型号钢管,共4785根. 2、横杆使用数量
横向横杆使用HG-90型号钢管,共52030根. 纵向横杆使用HG-90型号钢管,共51678根. 3、四面斜杆数量
横向斜杆使用φ48×3.5×4500普通脚手架钢管,共8根. 纵向斜杆使用φ48×3.5×4500普通脚手架钢管,共8根. 4、通高斜杆数量
横向斜杆使用ZXG-0912型号专用斜杆,共265根. 纵向斜杆使用扣件式钢管. 5、其他构配件
可调托座数量4785个. 可调底座数量4785个. 立杆链接销数量33495个.
梁模板方木垂直计算书
特别说明：碗扣式梁模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
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一、梁模板基本参数
梁截面宽度;取B=400(mm); 梁截面高度;取H=1300(mm); 梁侧模板厚度;h=18(mm); 立档方木宽度;取b1=50(mm); 立档方木高度;取h1=100(mm); 横撑木截面的宽度;取b3=100(mm); 横撑木截面的高度;取h3=100(mm); 梁侧横撑间距;取b=433.33(mm); 立档间距;取a2=0.2(m); 对拉穿墙螺栓型号:M16; 螺栓间距;取L=0.4(m);
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支架搭设高度;取L=11.83(m); 脚手架步距;取h1=1.5(m); 立杆纵距;取al=0.6(m); 立杆的横距;取l=0.9(m); 梁底支撑方木宽度;取b=100(mm); 梁底支撑方木高度;取d=100(mm); 梁底支撑方木间距;取a2=0.2(m); 二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中:γc 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；
t 新浇混凝土的初凝时间，取3(小时) V 混凝土的浇筑速度;取V=1(m/h)； β1 外加剂影响系数；取β1=1.2 β2 混凝土坍落度影响修正系数。取β2=1
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取
H=1300(mm)
经计算得到:F1=19.01(kN/m2)
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2 三、梁模板侧模计算
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梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：
1、强度计算
作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×19.01+1.4×4)×1300=36.94(kN/m) 计算的最大弯矩:
其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.2(m)
经计算得到：M=-0.10×36.94×0.2^2=-0.15(kN.m) 梁侧模板的强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩 W = 70.2 cm3
经计算得到：f=0.15×1000÷70.2=2.14 N/mm2 梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=15(N/mm2)
梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!
2、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
其中:l 梁侧立档间距;取l=0.2(m)
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经计算得到最大剪力Q=0.6×36.94×0.2=4.43（kN） 截面抗剪强度计算值：
其中：b 取梁截面高度;取b=1300(mm);
h 取梁侧面板厚度;取h=18(mm)
经计算得到：T=3×(4.43×1000)÷(2×1300×18)=0.28(N/mm2) 截面抗剪强度设计值,[T]=1.5(N/mm2)
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! 3、挠度计算
梁均布荷载q=19.01×(1300÷1000)=24.71(kN/m) 最大挠度计算公式如下:
其中: l 立档间距 l=0.2 m
E 面板弹性模量 E=10000 N/mm2 I 面板截面的惯性矩 I=63.18 cm4
经计算得到:v=0.677×24.71×(0.2×1000)^4÷(100×10000×63.18×10000)=0.04 mm
[v] 梁侧模板的允许挠度:[v]=0.2×1000÷250=0.8(mm). 梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求!
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四、梁侧立档计算
梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。
1、荷载的计算:
作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.2×19.01+1.4×4)×0.2=5.68(kN/m) 2、强度计算 最大弯矩计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=433.33(mm)
经计算得到：M=-0.10×5.68×(433.33÷1000)^2=-0.11(kN.m) 强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3
经计算得到：f=0.11×1000÷83.33=1.32(N/mm2) 木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求! 3、抗剪计算
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最大剪力计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=433.33(mm)
经计算得到：Q=-0.6×5.68×433.33÷1000=-1.48(kN) 抗剪强度计算值:
其中:b 立档宽度;取b=50(mm)
h 立档高度;取h=100(mm)
经计算得到：T=3×1.48×1000÷(2×50×100)=0.44(N/mm2) 抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求! 4、挠度计算
最大挠度计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=433.33(mm)
E 底模面板弹性模量 E=10000(N/mm2) I 底模面板截面惯性矩 I=416.67 cm4
经计算得到：ν=0.677×(3.8×433.33^4÷(×100×10000×(416.67×10000)))=0.01(mm)
最大允许挠度值:[v]=433.33÷250=1.73(mm). 立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!
24
五、梁侧横撑计算
梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照连续梁计算 1、荷载计算：
横撑所受集中荷载：F＝(1.2×19.01+1.4×4)×0.2×433.33÷1000=2.46(kN) 2．强度计算 最大弯矩计算公式:
其中:l 螺栓间距;取l=0.4(m)
经计算得到:M=0.175×2.46×0.4=0.17(kN.m) 强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩 W = 166.67 cm3
经计算得到：f=(0.17×1000÷166.67=1.02(N/mm2) 木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求! 3．抗剪计算 最大剪力计算公式:
经计算得到:Q=-0.65×2.46=-1.6(kN) 抗剪强度计算值:
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其中:b 立档宽度;取b=100(mm)
h 立档高度;取h=100(mm)
经计算得到：T=3×1.6×1000÷(2×100×100)=0.24(N/mm2) 抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求! 4．挠度计算
横撑所受集中荷载标准值：F=19.01×0.2×433.33÷1000=1.65(kN)
最大挠度计算公式:
其中:l 螺栓间距 l=0.4(m)
E 横撑木弹性模量 E=10000(N/mm2) I 横撑木截面的惯性矩 I=833.33 cm4
经计算得到:ν=1.146×1.65×1000×(0.4×1000)^3÷(100×10000×833.33×10000)=0.01(mm)
梁侧撑允许挠度:[v]=×1000÷250=1.6(mm). 立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求! 六、对拉螺栓的计算
对拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×19.01+1.4×4)×0.4×433.33÷1000=4.92(kN)
对拉螺栓最大容许拉力值;[N]=24.5(kN)
穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足
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要求!
七、底模板面板计算
面板为均布荷载作用下的受弯构件.
1、荷载计算
混凝土自重荷载:P1=24×0.9×1300÷1000=28.08(kN/m) 钢筋自重荷载:P2=1.2×0.9×1300÷1000=1.4(kN/m) 施工均布活荷载:P3=2.5×0.9=2.25(kN/m) 振捣荷载:P4=4×0.9=3.6(kN)
静荷载计算值：q1=1.2×(28.08+1.4)=35.38(kN/m) 活荷载计算值q2=1.4×(2.25+3.6)=8.19(kN/m) 2、抗弯强度计算 最大弯矩计算公式:
其中:l 方木间距;取l=0.2(m)
经计算得到:M=-0.125×(35.38+8.19)×0.2^2=-0.22(kN.m) 面板的强度计算值
其中: W 截面抵抗矩 W = 21.6 cm3
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经计算得到:f=0.22×1000÷21.6=10.19(N/mm2) 面板的强度设计值;[f]=15(N/mm2)
面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求! 3、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
其中：l 方木间距;取l=0.2(m)
经计算得到:Q=-0.625×(35.38+8.19)×0.2=-5.45(kN) 截面抗剪强度计算值:
其中:b 梁宽;取b=400(mm)
h 面板厚度;取h=18(mm)
经计算得到:T=3×(5.45)×1000÷(2×400×18)=1.14(N/mm2) 截面抗剪强度设计值[T]=1.5(N/mm2)
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! 3.挠度计算
静荷载标准值:q1=28.08+1.4=29.48(kN/m) 活荷载标准值:q2=2.25+3.6=5.85(kN/m) 面板最大挠度计算公式:
其中：l 方木间距;取l=0.2(m)
E 面板弹性模量 E=10000(N/mm2)
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I 面板截面惯性矩 I=21.6 cm4
经计算得到:v=0.521×29.48×(0.2×1000)^4÷(100×10000×21.6×10000)+0.192×5.85×(0.2×1000)^4÷(100×10000×21.6×10000)=0.12(mm)
面板最大允许挠度值:[v]=0.2×1000÷250=0.8(mm). 面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求! 八、梁底支撑方木的计算
作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的连续梁计算.
一、荷载计算
混凝土自重荷载:N1=24×(1300÷1000)×0.2=6.24(kN/m) 钢筋自重荷载:N2=1.2×(1300÷1000)×0.2=0.312(kN/m) 模板自重荷载:N3=0.3×0.2=0.06(kN/m) 施工荷载标准值:N4=2.5×0.2=0.5(kN/m) 振捣荷载:N5=4×0.2=0.8(kN)
方木静荷载计算值:q1=1.2×(6.24+0.312+0.06)=7.93(kN/m) 方木活荷载计算值:q2=1.4×(0.5+0.8)=1.82(kN/m) 2、方木的强度计算:
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方木最大弯矩:
其中:l 立杆的横距;取l=0.9(m)
经计算得到:M=-0.10×7.93×0.9×^2-0.117×1.82×0.9^2=-0.81(kN.m) 面板的强度计算值:
其中: W 截面抵抗矩 W = 166.67 cm3
经计算得到:f=0.81×1000÷166.67=4.86(N/mm2) 方木强度设计值;[f]=15(N/mm2)
方木强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求! 3、抗剪计算:
方木最大剪力的计算公式如下:
其中:l 立杆横距;取l=0.9(m)
经计算得到:Q=-0.6×7.93×0.9-0.617×1.82×0.9=-5.29(kN) 方木抗剪强度计算值
其中:h 梁底支撑方木高度;取h=100(mm)
b 梁底支撑方木宽度;取b=100(mm)
经计算得到:T=3×5.29×1000÷(2×100×100)=0.79(N/mm2) 方木抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
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方木抗剪强度设计值小于或等于方木抗剪强度设计值;故满足要求!
4、挠度计算:
方木静荷载标准值:q1=6.24+0.312+0.06=6.61(kN/m) 方木活荷载标准值:q2=0.5+0.8=1.3(kN/m) 方木最大挠度计算公式:
其中:l 立杆横距;取l=0.9(m)
E 方木弹性模量 E=10000(N/mm2) I 方木截面惯性矩 I=833.33 cm4
经计算得到:v=0.677×6.61×(0.9×1000)^4÷(100×10000×833.33×10000)+0.990×1.3×(0.9×1000)^4÷(100×10000×833.33×10000)=0.45(mm)
方木允许挠度:[v]=0.9×1000÷250=3.6(mm).
方木最大挠度计算值小于或等于方木最大允许挠度;故满足要求!
九、梁底支撑钢管的计算
梁底支撑钢管按受集中荷载作用的梁计算
1、单肢立杆承载力的计算：
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（1）单肢立杆轴向力计算公式 N=[1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LxLy +1.2Q2 V =[1.2×0.5+1.4(2+) 2、抗弯强度计算: 最大弯矩计算公式:
其中:l=0.3(m);
经计算得到:M=0.188×8.78×0.3=0.5(kN.m) 抗弯强度计算值:
其中:W 钢管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)
经计算得到:f=0.5×1000÷5.08=98.43(N/mm2)
钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗压强度设计值;故满足要求! 3、挠度计算
支撑钢管所受的集中荷载标准
值:F=5.62+0.28+0.05+0.45+0.72=7.12(kN) 最大挠度计算公式如下:
其中: l 跨度 l=l*1000/2=300 m
E 梁底支撑钢管弹性模量 E=206000(N/mm2) I 梁底支撑钢管截面惯性矩 I=12.19 cm4
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经计算得到:v=0.911×7.12×1000×300÷(100×206000×12.19×10000)=0.07 mm
允许挠度:[v]=0.6×1000÷250=2.4(mm).
梁底支撑钢筋最大挠度计算值小于或等于梁底支撑钢筋最大允许挠度;故满足要求! 十、扣件抗滑移的计算 1、荷载计算
混凝土自重荷载:q1=24×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=5.62(kN)
钢筋自重荷载:q2=1.2×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=0.28(kN)
模板自重荷载:q3=0.3×(400÷1000+2×1300÷1000)×0.9÷2=0.4(kN)
施工活荷载:q4=2.5×400÷1000×0.9÷2=0.45(kN) 倾倒混凝土荷载:q5=4×400÷1000×0.9÷2=0.72(kN) R=1.2×(5.62+0.28+0.4)+1.4×(0.45+0.72)=9.2(kN) 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
式中: Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc = 8(kN)
R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R =
9.2(kN)
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纵向或横向水平杆传纵立杆的竖向作用力设计值大于扣件抗滑承载力设计值;故不满足要求! 十一、立杆的稳定性计算 1、荷载的计算：
混凝土自重荷载:q1=24×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=5.62(kN)
钢筋自重荷载:q2=1.2×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=0.28(kN)
模板自重荷载:q3=0.3×(400÷1000+2×1300÷1000)×0.9÷2=0.4(kN)
施工活荷载:q4=2.5×400÷1000×0.9÷2=0.45(kN) 倾倒混凝土荷载:q5=4×400÷1000×0.9÷2=0.72(kN) 脚手架钢管的自重: q6 = 0.13×11.83 = 1.54(kN) 荷载的计算值: N=1.2×(5.62+0.28+0.4+1.54)+1.4×(0.45+0.72)=11.05(kN) 1、长细比计算
长细比计算
立杆的计算长度 lo =1.97(m) 顶撑的回转半径 i =1.58(cm) 经过计算: λ=1.97÷1.58= 125
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2、立杆的稳定性计算公式
其中：立杆的轴心压力设计值；取N=11.05(kN)
立杆净截面面积；取A=4.89(cm2)
φ轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 λ 查表得到；φ
=0.423
经计算得到：σ=11.05÷(0.423×4.89)=53.42(N/mm2) 钢管立杆抗压强度计算值[f]=205(N/mm2)
钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求。
六、高支模施工注意问题
（1）成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用碗扣式脚手架方式建立高支模系统。 （2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 （3）支模完毕，经班组、自检合格，项目部复检合格，报监理验收合格后，方能进行钢筋安装。
（4）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排
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杆进入工作面。
（5）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
（6）混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。
七、高支模施工方法
1、碗口式架支撑系统安装 （1）施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 ↓ 梁碗扣式脚手架安装 ↓
架设梁底木方龙骨于碗扣式脚手架顶托板上 ↓ 梁底模及侧模安装 ↓
架设板底木方龙骨于碗口式脚手架顶托板上 ↓ 楼板模板安装 ↓
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梁板钢筋绑扎铺设 ↓ 梁板混凝土浇筑 ↓
混凝土保养，达到设计强度等级的100% ↓
拆下碗扣式脚手架可调顶托 ↓
拆除梁、板模板，清理模板 ↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及碗扣式脚手架 （2）安装
1）底座和垫板应准确地放置在定位线上；
2）碗扣式脚手架支撑的搭设必须满足《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008，）的规定。
3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行三级技术交底，并要签字确认。
4）要对碗扣架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的碗扣架架、配件。
5）对回填土垫层及作业层进行清理干净，不得有杂物。 6）先弹出碗扣架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加
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固杆。
7）按设计分配摆放好需要组合的碗扣架，梁模板支撑的碗扣架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
8）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本计算方案布置。 9）支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层碗扣式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层碗口式脚手架。碗扣式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。碗口式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。
10）纵横向剪立撑设置在门架外侧周边和内部按本方案间距设置。
11）本工程支撑架体高度已经超过4m，应在四周连续设置剪刀撑，并在在每排每列设置一组通高十字撑或专用斜撑，如下图所示：
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12）本工程次梁采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。主梁底家撑一根立杆，并与楼板支撑连成一体。
13）碗扣架纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下碗扣架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设置一道。碗口架架必须牢固地支承在坚实的地基上，并在立杆底座下铺设50mm×300mm双木垫板。
14）碗扣架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。 15）模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。
16）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
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2、梁、板模板安装
（1）梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托上。
（2）楼板模采用18mm胶合板，板底横楞及顶托均采用80×80mm木方。
（3）模板的安装顺序如下：
柱钢筋验收→柱模板→门架→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→门架→顶托→横楞→楼板底模。
（4）模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。大模板存放在施工楼层上，应有可靠的防倾倒措施。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。
（5）模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。
（6）梁模板的安装
1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体
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要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。 c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（7）楼面模板的安装
首先通线，然后调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80mm×80mm木方作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：
1）碗扣架设置情况是否按本方案搭设；
2）交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度； 4）限位销等扣件牢固情况；
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5）垫木情况。 3、支撑体系验收：
（1）碗扣式支撑架体手段以高度6m进行第一阶段的检查与验收： （2）架体随施工进度进行定期检查：达到设计高度后进行全面检查与验收；
对整体脚手架应重点检查以下内容：
① 保证架体几何不变形的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善； ② 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；
③ 立杆上的碗扣是否可靠锁紧。
④ 立杆连接销是否安装、斜杆的节点是否符合要求、扣件拧紧程度等。
经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。 验收检查表见附表：
4、预防高空坠落事故安全技术措施
（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。
（2）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司主任工程师、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。
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（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。
（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。
（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。
（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。 （9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实
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施。
（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。 （11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 （12）安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。
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