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新建南宁至广州铁路站前工程
NGZQ-7标段
*****
桥梁预应力
钢绞线张拉控制计算书
编制：
复核：
审核：
中铁二十三局集团有限公司 南广铁路 NGZQ-7项目部
二零一零年五月
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预应力钢绞线张拉控制计算书
第一章 工程概述
本合同段预应力钢绞线采用国标φ 准强度 R y
s
b
s
15.24(GB/T5224-2003) ，标
25m 箱梁均采用Φ
1860MP a , 低松驰。跨径
30mT 梁和
15.24mm钢绞线。
设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁
预应力损失参数：
纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ K=0.003 ，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为
=0.26 ，孔道偏差系数
1302MPa取为△
6mm；横向预应力钢绞线 K=0.003，钢束松弛预应力
6mm；竖向预应 K=0.003，钢束松
1mm。
=0.025 ，锚具变形与钢束回缩值（一端）为
波纹管摩阻系数ｕ =0.26，孔道偏差系数
损失为△ =0.025 ，锚具变形与钢束回缩值（一端）为
力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ
弛预应力损失为△ =0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为
f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线。
柔性吊杆： 27 根Φ 15.2 环氧喷涂钢绞线组成，
OVMBM15（-3BM15-3P）、OVMBM15（-4BM15-4P）型锚具，竖向预应力
采用 JLM-25 型锚具锚固；吊杆采用
GJ15-27 型锚具。 第二章 设计伸长量复核
竖向预应力采用Φ 25 高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用
OVM15-9型锚具锚固， 横向预应力束采用
fpk=1860MPa。
梁体预应力材料：
纵横向预应力束：公称直径为Φ
=15.24 （7Φ5），抗拉标准强度
=0.35 ，孔道偏差系数
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一、计算公式及参数：
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1、预应力平均张拉力计算公式及参数：
p 1 e
kx
kx
式中： （ rad ） 式中：
p p
Pp—预应力筋平均张拉力（ P—预应力筋张拉端的张拉力（
N）
N）
m）
X—从张拉端至计算截面的孔道长度（
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和
k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取 0.002
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取
0.14
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
l
pp l
AP EP
Pp—预应力筋平均张拉力（ L—预应力筋的长度（ mm）
N）
Ap—预应力筋的截面面积（ E—预应力筋的弹性模量（ p
2
mm），取 140 mm
2
2
2 ×10 N/ mm 5
N/ mm），取 1.95
二、伸长量计算：（根据设计编号进行编排）
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1、N1 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1500000/27=55555.56N X=8.445/2=4.2225m
θ=0rad Pp=P=55555.56N
L= P pL/ （Ap E p） =55555.56 ×4.2225/ =0.859cm
与设计比较（ 1.764-0.859*2 ）/1.764=2.52% 2、N2 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1500000/27=55555.56N X=11.736/2=5.868m
θ=0rad Pp=P=55555.56N
L= P pL/ （ Ap E p ） =55555.56 × 5.868/ =1.194cm 与设计比较（ 2.451-1.194*2 ）/2.451=2.56% 3、N3 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1450000/27=53703.7N
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140×1.95 ×105
）140× 1.95 ×105
）
（
（
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X=14.084/2=7. 042m
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θ=0rad Pp=P=53730.7N
L= PpL/（Ap Ep ）=53730.7×7.042/（140×1.95 ×10）=1.385cm
5
与设计比较（ 2.844-1.385*2 ）/2.844=2.58% 4、N4 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1250000/27=46296.3N X=15.491/2=7. 746m θ=0rad Pp=P=46296.3N
L= PpL/（Ap Ep ）=46296.3×7.746/与设计比较（ 2.696-1.314*2 ）/2.696=2.56% 5、N5 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1050000/27=38888.89N X=15.96/2=7.98m
θ=0rad Pp=P=38888.89N
L= PpL/（Ap Ep ）=38888.89 ×7.98/与设计比较（ 2.334-1.137*2 ）/2.334=2.59%
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140×1.95 140×1.95 105
）=1.314cm
105
）=1.137cm
（×（×WORD格式
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6、T1 、T2 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=66.005/2=33.003m
θ=49.9/1000=0.05rad
kx+μθ = 0.002 ×33.003+0.14 ×0.05= 0.073 Pp=182280×（ 1-e
-0.073
）/0.073=175785.3N
L= P pL/ （Ap E p） =175785.3 ×33.003/ =21.25cm
与设计比较（ 41.3-21.25*2 ）/41.3=-2.91% 6、B1 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=66.026/2=33.013m θ=66.5/1000=0.0665rad
kx+μθ = 0.002 ×33.013+0.14 ×0.0665= 0.075 Pp=182280×（ 1-e
-0.075
）/0.075=175583.1N
L= P pL/ （Ap E p） =175583.1 ×33.013/ =21.233cm 与设计比较（ 41.2-21.233*2 ）/41.2=-3.1% 7、B2 束一端的伸长量： 文案大全
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140×1.95 140×1.95 105
）105
）
（×
（×
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=21.18cm
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=66.018/2=33.009m θ=99.5/1000=0.1rad
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kx+μθ = 0.002 ×33.009+0.14 ×0.1= 0.08 Pp=182280×（ 1-e
-0.08
）/0.08=175177.8N
5
L= P pL/ （Ap E p） =175177.8 ×33.009/ （ 140×1.95 ×10）
与设计比较（ 40.64-21.18*2 ）/40.64=-4.2% 8、N3 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=66/2=33m
θ=0rad Pp=P=182280N
L= PpL/ （Ap Ep）=182280×33/ （140×1.95 ×10）=22.034cm
5
与设计比较（ 41.98-22.034*2 ） /41.98=-5% 9、N4 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=66.066/2=33.033m
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θ=299/1000=0.3rad
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kx+μθ = 0.002 ×33.033+0.14 ×0.3= 0.108 Pp=182280×（ 1-e
-0.108
）/0.108=172776.3N
5
L= P pL/ （Ap E p） =172776.3 ×33.033/ （ 140×1.95 ×10）
=20.906cm
与设计比较（ 39.4-20.906*2 ）/39.4= -6.1 % 10、N11 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=12.8/2=6.4m θ=0rad Pp=P=182280N
L= PpL/ （Ap Ep）=182280×6.4/ 11、N12 束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=15.9/2=7.95m
θ=0rad Pp=P=182280N
L= PpL/（Ap Ep）=182280×7.95/ 12、N13 束一端的伸长量： 文案大全
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140×1.95 140×1.95 105
）=4.273cm
105
）=5.308cm
（×（×WORD格式
/
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单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=15.4/2=7.7m
θ=24/600+94.8/1000=0.135rad Pp=182280×（ 1-e
-0.135
）/0.135=179191.8N
5
L= PpL/（Ap Ep）=179191.8 ×7.7/ （140×1.95 ×10）=5.054cm
13、N13 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=14.85/2=7.425m
θ=24/600+92.9/1000=0.133rad Pp=182280×（ 1-e
-0.133
）/0.133=179264.5N
5
L= P pL/ （ Ap E p ） =179264.5 × 7.425/ （140× 1.95 ×10 ）
=4.876cm
14、N14 束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=13.2/2=6.6m θ=0rad Pp=P=182280N
L= PpL/ （Ap Ep）=182280×6.6/ （140×1.95 ×10）=4.407cm
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15、N13 束一端的伸长量：
/
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单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N X=13.8/2=6.9m
θ=0rad Pp=P=182280N
L= PpL/ （Ap Ep）=182280×6.9/ （140×1.95 ×10）=4.607cm
5
第三章 张拉时理论伸长量计算
一、计算参数：（根据设计参数进行填写）
1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取 2、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取
0.14 2
3、Ap—预应力筋的实测截面面积：
140 mm 2.02 ×10 N/ mm
b
2
5
2
0.002
4、Ep—预应力筋实测弹性模量：
5、锚下控制应力：σ k=0.75Ry =0.75×1860=1395 N/ mm
7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力： 8、千斤顶计算长度： 56cm 9、工作锚长度： 7cm
10、限位板计算长度： 2.5cm 11、工具锚计算长度：不计 二、张拉时理论伸长量计算：
P=103.3%×σ kAp=201745N
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第四章
2、N2 束一端的伸长量：
X=15.821/2=7.9105m
1、N1 束一端的伸长量：
X=15.812/2=7.906m
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L=7.906+（ 0.56+0.07+0.025 ）=8.561m θ=11.4 ×π /180=0.19897rad
kx+μθ =0.002 ×7.906+0.14 ×0.19897=0.0436678 Pp=201745×（ 1-e
-0.0436678
） /0.0436678=197404N
5
L= PpL/（Ap Ep）=197404×8.561/ （140×2.02 ×10）=59.8mm
L=7.9105+（0.56+0.07+0.025 ）=8.566m θ=12.8 ×π /180=0.2234rad
kx+μθ =0.002 ×7.9105+0.14 ×0.2234=0.047097 Pp=201745（1-e
-0.047097
）/0.047097=197068N
5
L= PpL/（Ap Ep）=197068×8.566/ （140×2.02 ×10）=59.7mm
千斤顶张拉力与对应油表读数计算
一、钢绞线的张拉控制应力：
12 根钢绞线束：σ con=103.3 σk=103.3%×2343=2420.32KN 二、 1523 号千
斤顶张拉、 0050 号油表时：千斤顶回归方程：
P=-0.35+0.01035F
式中： P——油压表读数（ MPa）
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式中：
F——千斤顶拉力（ KN）
(1) 、10%σ con=242.032 KN 时：
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P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 ×242.032=2.16MPa
(2) 、40%σ con=968.13KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 ×968.13=9.67 MP a
(3) 、70%σ con=1694.22KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 ×1694.22=17.19 MP a
(4) 、100%σcon=2420.32KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 ×2420.32=24.7 MP a
三、 1524 号千斤顶张拉、 0054 号油表时： 千斤顶回归方程：
P=0.21+0.01022F：
P ——油压表读数（ MPa） F——千斤顶拉力（ KN）
(1) 、10%σ con=242.032KN时： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022
×242.032=2.68 MPa
(2) 、40%σ con=968.13KN时： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022
×968.13=10.10 MPa
(3) 、70%σ con=1694.22KN时： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022
×1694.22=17.52 MPa
(4) 、100%σcon=2420.32KN时： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022
×2420.32=24.95 MPa
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四、 1525 号千斤顶张拉、 0077 号油表时： 千斤顶回归方程： P=-0.47+0.01024F ： 式中：
P ——油压表读数（ MPa） F——千斤顶拉力（ KN）
(1) 、10%σ con=242.032KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 ×242.032=2.0 MP a
(2) 、40%σ con=968.13KN时
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 ×968.13=9.44 MP a
(3) 、70%σ con=1694.22KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 ×1694.22=16.88 MP a
(4) 、100%σcon=2420.32KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 ×2420.32=24.31 MP a
五、 1526 号千斤顶张拉、 0064 号油表时： 千斤顶回归方程： P=-0.05+0.01021F ： 式中：
P ——油压表读数（ MPa） F——千斤顶拉力（ KN）
(1) 、10%σ con=242.032KN时：
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021 ×242.032=2.42 MP a
(2) 、40%σ con=968.13KN时
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021 ×968.13=9.83 MP a
(3) 、70%σ con=1694.22KN时：
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021 ×1694.22=17.24 MP a
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(4) 、100%σcon=2420.32KN时：
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P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021 ×2420.32=24.66 MP a
第五章
附件
千斤顶标定报告
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