1 前 言
《电力系统继电保护》 作为电气工程及其自动化的一门主要课程， 在完成了理论的学习的基础上， 为了进一步加深对理论知识的理解， 本专业特进行了此次的继电保护课程设计。
电力系统在运行中， 可能发生各种故障和不正常运行状态。 最常见同时也是最危险的故障是各种形式的短路，它严重的危机设备的安全和系统的可靠运行。此外，电力系统还会出现各种不正常的运行状态，最常见的如过负荷等。
在电力系统中， 除了采取各项积极措施， 尽可能地消除或减少发生故障的可能性以外，一旦发生故障，如果能够做到迅速地、有选择性地切除故障设备，就可以防止事故的扩大， 迅速恢复非故障部分的正常运行， 使故障设备免于继续遭受破坏。然而，要在极短的时间内发现故障和切除故障设备， 只有借助于特别设置的继电保护装置才能实现。
伴随着电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，
电子技术、计算
机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入了新的活力。 因此，继电保护技术得天独厚， 在接近半个世纪里的时间里完成了发展的 4 个历史阶段：继电保护萌芽期、 晶体管继电保护、 集成运算放大器的集成电路保护和计算机继电保护。继电保护技术未来趋势是计算机化，网络化，智能化，保护、控制、测量和数据通信一体化的发展。
电力系统继电保护的基本作用是： 在全系统范围内， 按指定分区实时的检测各种故障和不正常运行状态， 快速及时地采取故障隔离或告警等措施， 以求最大限度地维持系统的稳定， 保持供电的连续性， 保障人身的安全， 防止或减轻设备的损坏。
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2 设计资料分析与参数计算
电力系统的运行要求安全可靠、电能质量高、经济性好。但是，电力系统的
组成元件数量多，结构各异，运行情况复杂，覆盖的地域辽阔。因此，受自然条
件、设备及人为因素的影响， 可能出现各种故障和不正常运行状态。
故障中最常
见，危害最大的是各种型式的短路。为此，还应设置以各级计算机为中心，用分 层控制方式实施的安全监控系统， 它能对包括正常运行在内的各种运行状态实施
控制。这样才能更进一步地确保电力系统的安全运行。
G1
T1
A
1
C
2 × 20MVA Uk=10.5%
L1 40Km 5
6
7
T5
G2
2× 60MVA U=10.5% T2
2
L3
2× 18Km L2
2 × 50MW Cos Ψ =0.85 Un=10.5 Ud\"=0.13
25Km
L5
20Km L4
3
B
4
T3
10 9 8
D
15Km
10Km
120MW Uk=10.5%
T4
G3
100MW Cos Ψ =0.85 Un=10.5 Ud\"=0.12
2 × 31.5MVA
Uk=10.5%
图 2.1.1 电网接线
2.1 参数分析及计算
2.1.1 原始资料分析
本次设计按照设计要求对原始数据进入分析整理可知：
⑴各变电站、发电厂的操作直流电源电压
U 220V ；
⑵发电厂最大发电电容为 2× 50+1× 100=200MW，最小发电容量为 50MW
正常发电容量为 100+1×50=150MW；
⑶线路 X1 =0.4 /km， X 0 =3 X1 /km；
⑷变压器均为 Y ， ， Y ， ± ×
D11 110 2 2.5%10.5KV N N
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10.5% ；
⑸△ t=0.5S, 负荷侧后备保护 t dz =1.5S，变压器和母线均配置有差动保护，
K zq =1.3 。
⑹发电厂升压变中性点直接接地，其他变压器不接地。 ⑺降压变压器差动保护时限为 0″。过电流保护为 1″。
2.1.2 输电线路等值电抗计算
选取基准功率：
SB
100
MV A ，基准电压： VB 115V ，基准电流：
I B SB /1.732VB 100 103/1.732 115KA ；基准电抗： ZB VB / (1.732 I B ) 115 103 / (1.732 502) E E(2) 1.08
132.25 ；电压标幺值：
⑴线路 L1（断路器 1 和 5 之间的线路）等值电抗计算
正序以及负序电抗： X L1(1)
XX
L1(2)
X1L1
XX
40 0.4 16
16
132.25 0.121
L1(1)
L1(2)
L1(2)
Z B
零序电抗：
XXL1(0)
L1(0)
X
X L0 13XL1
L1(0)
31 0. 4
0.454
40 48
ZB
48 132.25
⑵线路 L2（断路器 6 和 8 之间的线路）等值电抗计算
正序以及负序电抗： X L 2(1)
X
L2(2)
X
X1 L2 0.4
2(2)
18 7.2 7. 2
0. 054
L2 ( 1)
X L
XL2 (1)
ZB 132. 25 32
0. 4 18 21. 6 0.163
零序电抗：
XX
L2 (
0 )
X L0 23XL1
X
L 2(0)
L 2(0)
21.6 132.25
Z B
⑶线路 L3（断路器 7 和 9 之间的线路）等值电抗计算（与 ⑷线路 L4（断路器 4 和 10 之间的线路）等值电抗计算
正序以及负序电抗： X L 4(1)
L2 相同）
X
L4(2)
X1 L4 0.4 20 8
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XXX
L 4
( 1 )
L4 (1)
8
X
L4(2)
0. 060
ZB XL134 24 132.25
132. 25
零序电抗：
L 4
( 0 )
XL043 XL4( 0) Z B
0.4 2 0 2 4
X L 4 ( 0
)
0.181
⑸线路 L5（断路器 2 和 3 之间的线路）等值电抗计算
正序以及负序电抗： X L5(1)
X
L 5(2)
5
X1 L5 0.4
XL5 (
( 2 )
1 )
25 10 10
0.076
X L 5 ( 1 ) X L
Z B 132.25
零序电抗：
XX
L 5
( 0
)
XX L0
L5 ( 0 )
53XL1 35 0. 4
25 30
L5(0)
ZB
30
132.25 0.227
2.1.3 变压器等值电抗计算
⑴变压器 T1、T2 标幺值计算
X
T1
X
T 2
U K % SB 10.5
100 60
0.175
100 SK
100
⑵变压器 T3 标幺值计算
X
10.5 100 100 120
T 3
0.0875
⑶变压器 T4 标幺值计算
XT 4
10.5 100 10031.5
0.333
⑷变压器 T5 标幺值计算
X
10.5 100
T 3
0.525
100 20
2.1.4 发电机等值电抗计算
⑴发电机 G1、G2电抗标幺值计算
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XXG1G 2
SB
X d \" P / cos
a
100
0.13 50 / 0.85 0.221
⑵发电机 G3电抗标幺值计算
X
0.29 100 120 / 0.85
0.204
G 3
2.2 系统运行方式和变压器中性点接地方式的确定
电力系统的中性点是指：三相电力系统中星形连接的变压器或发电机中性
点。目前我国的电力系统采用中性点运行方式主要有三种， 中性点不接地， 经过消弧线圈和直接接地，前两种称不接地电流系统； 后一种又称为大接地电流系统。如何选择发电机或变压器中性点的运行方式， 是一种比较复杂的综合性的技术经济问题，不论采用哪一种运行方式，都涉及到供电可靠性，过电压绝缘配合，继
电保护和自动装置的正确动作， 系统的布置， 电讯及无线电干扰， 接地故障时对生命的危险以及系统稳定等一系列问题。
本课程设计网络是 110KV。电力网中性点的接地方式，决定了变压器中性点的接地方式。主变压器的 110KV侧采用中性点直接接地方式：
⑴凡是中低压有电源的升压站和降压站至少有一台变压器直接接地；⑵终端变电所的变压器中性点一般接地；⑶变压器中性点接地点的数量应使用电网短路点的综合零序电抗；⑷变电所只有一台变压器，则中性点应直接接地，当变压器检修时，可做特
殊运行方式处理；
⑸选择接地点时应保证任何故障形式都不应使电网解列成为中性点不接地系统，双母线界限有两台及以上变压器时，可考虑两台主变压器中性点接地。
根据上述原则本次设计的变压器中性点的接地方式可为：
⑴发电厂 1 有两台变压器，可只将其中一台中性点直接接地， 也可将两台都直接接地，为提高可靠性将本次设计选择将两台变压器都直接接地；
发电厂 2 只有一台变压器应中性的直接接地。
⑵两变电站都只有一台变压器，应中性点直接接地。
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3 线路保护配置
3.1 线路保护的一般原则
⑴装设母线保护的几种情况：
1)3 ～ 10KV分段母线及并列运行的双母线， 一般可由发电机和变压器后备保
护实现对母线的保护，下列情况应装设母线保护：
①需快速油选择性地切除一段或一组母线上的故障，以保证发电厂及电力
网安全运行和重要负荷的可靠供电时；
②当线路断路器不允许切除线路电抗器前的短路时。
2）35～66KV电网中，主要变电所的 35～66KV双母线或分段母线，需快速
而有选择地切除一段或一组母线上故障， 以保系统规定运行和可靠供电时， 应装
设母线保护。
3）110KV母线中，下列情况应装设母线保护：
① 110KV双母线装设专用母线保护；
② 110KV单母线、重要发电厂或 110KV以上重要变电所的 110KV单母线，需要快切除母线上故障时，应装设母线保护。
4）220～500KV母线，对双母线接线， 应装设能快速有选择切除故障的母线
保护，对一个半断路器接线，每组母线装设两套母线保护。
⑵目前国内 110KV以上母线保护装置的原理有以下几种：
1）完全电流差动。由母线内部或外部故障时流入母线电流之差或和电流为
判据，采用速饱和变流器防止区外故障一次电流中的直流分量导致
TA饱和引起
母差误动。
2）母联电流相位比较式母线保护。比较母线差动电流和流过母联断路器的
电流相位不同为判据。
3）电流差动利用带比率制动特性的电流继电器构成，解决了
TA 饱和引起
母差保护在区外故障时误动问题。
4）中阻抗快速母差保护。以电流瞬时值测定和比较为基础，其差动和启动
元件在 TA饱和前动作，动作速度快，有利于系统稳定。
5）以电压公频变化量幅值和低电压元件为启动元件，差流元件保持的母差
保护。
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微机型母线保护一般均具有低电压或复合电压闭锁， 启动断路器失灵保护、母线充电保护及 TA断线闭锁装置等功能 。
3.2 接地故障采取的措施
电力系统中采用的中性点接地方式， 通常有中性点直接接地、 中性点经消弧线圈接地和中性点不接地三种。 一般 110KV以上电压等级的电网均采用中性点直接接地方式，称为大接地电流系统。 110KV以下电压等级的电网采用中性点不接地或经消弧线圈接地方式，称为小接地电流系统
大接地电流系统中发生单相接地短路时， 故障相流过的短路电流较大， 对设备造成的危害较大，继电保护必须通过断路器切除故障。
根据我国电力系统几十年的故障情况统计， 在大接地电流系统中， 接地故障的次数为所有故障的 90%左右。因此，采用专门的零序电流保护以保护接地故障，具有显著的优越性。
小接地电流系统中发生单相接地时， 因不能形成短路电流的通道， 不会产生大的电流，设备允许继续运行。 因此，不要求继电保护快速动作切除故障。 但是，由于单相接地后，完好相对地电压升高， 往往造成设备绝缘击穿故障扩大。 因此，继电保护必须及时发现单相接地故障， 发出信号，使运行人员采取措施消除故障。
小电流接地系统单相接地 ( 以下简称单相接地 ) 是配电系统最常见的故障，多发生在潮湿、多雨天气。由于树障、配电线路上绝缘子单相击穿、
单相断线以及小动物危害等诸多因素引起的。单相接地不仅影响了用户的正常供电，而且可能产生过电压，烧坏设备，甚至引起相间短路而扩大事故。因此，熟悉接地故障的处理方法对值班人员来说十分重要。
3.2.1 几种接地故障的特征
⑴当发生一相 ( 如 A 相 ) 不完全接地时，即通过高电阻或电弧接地，这时
故障相的电压降低，非故障相的电压升高，它们大于相电压，但达不到线
电压。电压互感器开口三角处的电压达到整定值，电压继电器动作，发出
接地信号。
⑵如果发生 A 相完全接地，则故障相的电压降到零，非故障相的电压
升高到线电压。此时电压互感器开口三角处出现
100V 电压，电压继电器动
作，发出接地信号。
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⑶电压互感器高压侧出现一相
(A 相 )断线或熔断件熔断，此时故障相的
指示不为零，这是由于此相电压表在二次回路中经互感器线圈和其他两相
电压表形成串联回路，出现比较小的电压指示，但不是该相实际电压，非
故障相仍为相电压。 互感器开口三角处会出现
35V 左右电压值， 并启动继电
器，发出接地信号。
⑷由于系统中存在容性和感性参数的元件，特别是带有铁芯的铁磁电
感元件，在参数组合不匹配时会引起铁磁谐振，并且继电器动作，发出接
地信号。
⑸空载母线虚假接地现象。在母线空载运行时，也可能会出现三相电
压不平衡，并且发出接地信号。但当送上一条线路后接地现象会自行消失。
3.2.2 单相接地故障的处理
⑴处理接地故障的步骤：
①发生单相接地故障后，值班人员应马上复归音响，作好记录，迅速报告当值调度和有关负责人员，并按当值调度员的命令寻找接地故障，但具体查找方法由现场值班员自己选择。
②详细检查所内电气设备有无明显的故障迹象，如果不能找出故障点，再进行线路接地的寻找。
③将母线分段运行，并列运行的变压器分列运行，以判定单相接地区
域。
④再拉开母线无功补偿电容器断路器以及空载线路。对多电源线路，应采取转移负荷，改变供电方式来寻找接地故障点。
⑤采用一拉一合的方式进行试拉寻找故障点，当拉开某条线路断路器接地现象消失，便可判断它为故障线路，并马上汇报当值调度员听候处理，同时对故障线路的断路器、隔离开关、穿墙套管等设备做进一步检查。
⑵处理接地故障的要求：
①寻找和处理单相接地故障时，应作好安全措施，保证人身安全。当
设备发生接地时，室内不得接近故障点 4m以内，室外不得接近故障点 8m 以内，进入上述范围的工作人员必须穿绝缘靴，戴绝缘手套，使用专用工
具。
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②为了减小停电的范围和负面影响，在寻找单相接地故障时，应先试
拉线路长、分支多、历次故障多和负荷轻以及用电性质次要的线路，然后
试拉线路短、负荷重、分支少、用点性质重要的线路。双电源用户可先倒
换电源再试拉，专用线路应先行通知。若有关人员汇报某条线路上有故障
迹象时，可先试拉这条线路。
③若电压互感器高压熔断件熔断，不得用普通熔断件代替。必须用额
定电流为 0.5A 装填有石英砂的瓷管熔断器，这种熔断器有良好的灭弧性能
和较大的断流容量，具有限制短路电流的作用。
3.3 相间短路所采取的配置
⑴电磁型继电器
电磁型继电器在 35KV 及以下电网的电力线路和电气设备继电保护装置中大量地被采用，电流继电器是实现电流保护的基本元件。 电磁型继电器基本结构型式有螺管线圈式、吸引衔铁式和转动舌片式三种。
⑵晶体管型继电器
晶体管型继电器的功能是有晶体管开关电路完成的。
晶体管型电流继电器由电压形成回路 —— 电流变换器 TA 将输入电流变换成与之成正比的电压；整流比较回路及执行回路 —— 单稳态触发器构成。
晶体管型时间继电器由两个三极管及阻容延时电路组成。
⑶电流互感器 CT
电流互感器的作用是将高压设备中的额定大电流变换成 5A 或 1A 的小电流，以便继电保护装置或仪表用于测量电流。电流互感器由铁芯及绕组组成。
1）CT的作用
①电流互感器将高压回路中的电流变换为低压回路中的小电流，并将高压回
路与低压回路隔离，使他们之间不存在电的直接关系。
②额定的情况下，电流互感器的二次侧电流取为
5A，这样可使继电保护装
置和其它二次回路的设计制造标准化。
③继电保护装置和其它二次回路设备工作于低电压和小电流，
不仅使造价降
低，维护方便，而且也保证了运行人员的安全。
2）CT的选择和配置
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①型号：电流互感器的型号应根据作用环境条件与产品情况选择。
②一次电压： U g U n
U g --- 电流互感器安装处一次回路工作电压 U n --- 电流互感器的额定电压
③一次回路电流： I1n
I g max
I g max —电流互感器安装处一次回路最大电流 I 1n —电流互感器一次侧额定电流。
⑷电压互感器 PT
电压互感器的任务是将很高的电压准确地变换至二次保护及二次仪表的允
许电压，使继电器和仪表既能在低压情况下工作， 又能准确地反映电力系统中高
压设备的运行情况。电压互感器分为电磁式电压互感器和电容式电压互感器两
种：
1）PT的作用
①电压互感器的作用是将一次侧高电压成比例的变换为较低的电压，使二
次系统与一次系统的隔离，保证了工作人员的安全。
②电压互感器二次侧电压通常为 100V, 这样可以做到测量仪表及继电器的小
型化和标准化。
2）PT的配置原则：
①型式：电压互感器的型式应根据使用条件选择，
在需要检查与监视一次回
路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器或具有三绕组的单相互感器组。
① 次电压的波动范围： 1.1 U n > U1 >0.9 U n ② 二次电压： 100V
③ 准确等级：电压互感器应在哪一准确度等级下工作，需根据接入的测量
仪表继电器与自动装置及设备对准确等级的要求来确定。
⑤二次负荷： S2
Sn
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3.4 重合闸
3.4.1 自动重合闸在电力系统中的作用
运行经验表明，在电力系统的故障中，输电线路（尤其是架空线路）的故障占了绝大部分，而且，绝大部分是瞬时性的。例如 ,由于雷电引起的绝缘子表面闪络，大风引起的短路碰线， 通过鸟身体的放电以及树枝杂物掉落在到导线上引起的短路等。当故障线路被继电保护装置的动作跳闸后， 故障点的电弧即行熄灭，绝缘强度重新复原， 这时如果把断开的线路重新投入， 就能恢复正常供电， 因此，这类故障是瞬时性故障。此外，线路上也会发生永久性故障，例如，线路倒杆断
线，绝缘子击穿或损坏等引起的故障， 在故障线路被继电保护装置断开后， 由于故障依然存在，即使把断开的线路重新投入， 线路还会杯继电保护装置再次断开。
鉴于输电线路上发生的故障大多数是瞬时性的， 因此，在线路被断开之后再次进行一次重合闸以恢复供电， 显然提高了供电的可靠性。 当然，重新合上断路器的工作也可以由运行人员手动操作， 但手动合闸时， 停电时间较长， 大多数用户的电机可能停转， 因而重新合闸所取得的效果并不显著， 并且加重了运行人员
的劳动强度。为此，在电力系统中广泛采用自动重合闸装置（缩写为 ARD），当断路器跳闸后，它能自动将断路器重新合闸。
自动重合闸本身并不能判断故障是瞬时性的还是永久性的， 因此，重合闸动作之后有可能成功 （即恢复供电），也可能不成功。 根据多年来运行资料的统计，重合闸的成功率是相当高的，一般可达 60%～90%。
根据有关规定，在 1KV及以上电压的架空线路以及电缆与架空线的混合线路
上，凡装有断路器的， 一般都应该装设自动重合闸装置。 在用高压熔断器保护的
线路上，可采用自动重合熔断器。但是，采用自动重合闸之后，当重合于永久性
故障时，系统将再次受到短路电流的冲击， 可能引起电力系统振荡。 同时断路器
在短时间内连续两次切断短路电流， 这就恶化了断路器的工作条件。 由于油断路
器，其实际切断容量将比额定切断容量降低
80%左右。因此，在短路电流比较大
的电力系统中，装设油断路器的线路往往不能使用自动重合闸。
自动重合闸装置视其功能可分为三相自动重合闸、 单相自动重合闸或综合自动重合闸。在我国 110KV及其以下的系统普遍采用三相自动重合闸装置， 220KV 及以上系统采用综合重合闸装置（包括单相自动重合闸） 。
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3.4.2 自动重合闸与继电器保护的配合
在电力系统中， 继电保护与自动重合闸配合工作， 在许多情况下， 可以简化保护，加速切除故障， 提高供电的可靠性。 所以几点保护与自动装置有着非常密切的关系。
继电保护与三相一次重合闸的配合方式有两种： 即自动重合闸前加速与自动重合闸后加速。
⑴自动重合闸前加速
重合闸前加速一般简称为“前加速” 。所谓“前加速”就是当线路发生短路时，第一次是由无选择性电流速断保护瞬时切除故障， 然后重合闸。 如果是瞬时性故障，则在重合闸以后就恢复了供电， 纠正了无选择性的动作。 如果是永久性
故障，第二次保护的动作就按有选择性方式启动并切除故障。下面以图 3.4.1 的单侧电源辐射形电网为例说明前加速的工作原理。
图 3.4.1 中电网的每条线路上均装有过电流保护， 其动作时限按阶梯原则选择，在靠近电源侧的 L1 线路上装有无选择性电流速断保护和自动重合闸装置。为了使无选择性电流速断的动作范围不致伸的太长， 其动作电流按躲过变压器低压侧短路的最大短路电流来整定，保护装置瞬时动作。
I
I t
ARD
I
t
L1
I t
L2
2QF
3QF
G1
L3
1QF A
4QF
D
B 5QF C 6QF
图 3.4.1 重合闸前加速动作原理说明图
当相同电压级的线路、 母线（变电所 A 的母线除外）或变压器侧发生短路时，
装在变电所 A 的无选择性电流速断瞬时将
1QF跳闸。断路器跳闸后， 由自动地将
无选择性电流速断保护 1 闭锁，使其退出工作， 然后再由自动重合闸将被跳开的
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断路器重合闸，若是瞬时性故障，则线路恢复工作；若是永久性故障，则自带延时的过电流保护油选择性地将故障切除。
重合闸前加速的优点是接线简单， 动作迅速， 只需一套自动重合闸装置， 使瞬时性故障来不及发展成永久性故障。 缺点是，重合于永久性故障线路时， 再次切除故障的时间较长， 装有重合闸装置的断路器动作次数多， 若断路器或自动重合闸拒绝动作合闸时， 停电范围将扩大， 前加速方式主要用于 35KV以下的网络。
⑵自动重合闸后加速
自动重合闸后加速又简称“后加速” ，所谓后加速就是当线路发生故障时，保护装置有选择性动作切除故障， 然后进行重合闸。 如果重合于永久性故障， 则在断路器合闸后， 加速保护动作， 瞬时切除故障， 与第一次动作是否带有时限无关。
I
I t
ARD I
t L1
ARD
I t
ARD
G1
L2 L3
D
1QF A
2QF
C
3QF
B
图 3.4.2 重合闸后加速保护动作原理说明图
后加速的工作原理可用图 3.4.2 所示的网络来说明。在单电源辐射形电网
中，每条线路上都装设有选择性动作的保护和自动重合闸装置。 生故障时，首先由故障线路的保护装置有选择性动作，
当任一线路上发
将故障切除， 然后由故障
线路的重合闸装置将线路重新投入， 同时将选择性保护的延时部分退出工作。 如果是瞬时性故障则重合成功， 恢复正常供电。 如果是永久性故障， 故障线路的保护将加速动作，瞬时将故障再次切除。
重合闸后加速的优点是， 保护首次动作是有选择性的不会扩大事故。 再次切除永久性故障的时间加快，而且 仍然有选择性，这有利于系统并列运行的稳定性。其缺点是，保护好首次切除故障可能带来延时，当主保护拒动，而由后备保
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护动作跳闸时， 时间可能比较长。 每台断路器处需装设一套重合闸装置， 与前加
速相比，较为复杂，而投资也较大。后加速方式广泛应用于 35KV以上的网络及对重要用户供电的线路。
3.4.3 综合重合闸
在采用单相重合闸以后， 如果发生各种相间故障时仍然需要切除三相， 然后再进行三相重合闸， 如重合不成功则再次进行重合。 因此，实际上在实现单相重
合闸时，也总是把实现三相重合闸的问题结合在一起考虑，故称它为 “综合重合闸 ”。
实现综合重合闸回路接线时，应考虑的一些基本原则如下：
⑴单相接地短路时跳开单相， 然后进行单相合闸， 如重合不成功则跳开三相
而不再进行重合；
⑵各种相间短路时跳开三相， 然后进行三相重合。 如重合不成功， 仍跳开三相，而不再进行重合；
⑶当选相元件拒绝动作时，应跳开三相并进行三相重合；⑷对于非全相运行中可能误动作的保护， 应进行可靠的闭锁； 对于在单相接
地时可能误动作的相间保护 （如距离保护），应有防止单相接地误跳三相的措施；
⑸当一相跳开后重合闸拒绝动作时， 为防止线路长期出现全相运行， 应将其它两相自动断开；
⑹任两相的分相跳闸继电器动作后，应联跳第三相，使三相断路器均跳闸；⑺无论单相或三相重合闸，在重合不成功之后，均应考虑能加速切除三相，
即实现重合闸后加速；
⑻在非全相运行过程中， 如又发生另一相或两相的故障， 保护应能有选择性地予以切除；
⑽对空气断路器或液压传动地油断路器， 当气压或液压低至不允许实行重合闸时，应将重合闸回路自动闭锁；但如果在重合闸过程中下降到低于允许值时，则应保证重合闸动作的完成。
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3.5 双侧电源的整定原则和计算及保护
3.5.1 整定原则
设保护 1 装有电流速断，其起动电流计算后为
I dz.1 , 它与短路电流变化曲线
的交点 M即为保护 1 电流速断的保护范围。 当在此点发生短路时， 短路电流即为
I dz.1 ，速断保护刚好动作。根据以上分析，保护 2 的限时电流速断不应超过保护 1 电流速断的范围，因此在单侧电源供电的情况下，它的起动电流就应该整定为
I
dz.2
> I
dz.1
上式中不可取等号， 因为保护 1 和保护 2 的安装地点不同， 使用的电流互感器和 继电器不同， 故它们之间的特性很难完全一样， 会导致其中之一误动作。 引入可
靠系数 KK , 则得
I
dz.2
K
K
I dz.1
t2,
其中 K K 一般取为 1.1-1.2 。从以上分析中已经得出，限时速断的动作时限 应选择得比下一条线路速断保护的动作时限
t1 高出一个时间阶段，即现以线路
A-B 上发生故障时，保护 1 和保护 2 的配合关系为例，说明确定的原则如下：
⑴应包括故障线路 DL的跳闸时间 , 因为在这一段时间里， 故障并未消除， 因此保护 2 在故障电流的作用下仍处于起动状态。
⑵应包括故障线路保护 1 中时间继电器的实际动作时间比整定值要大才能动作。
⑶应包括保护 2 中时间继电器可能比预定时间提早动作闭合它的触点。⑷如果保护 2 中的测量元件（电流继电器） 在外部故障切除后， 由于的影响
而不能立即返回时，则中还应包括测量元件延迟返回的惯性时间。⑸考虑一定的裕
度， 再增加一个裕度时间 t y , 就得到 t2 ″和 t1 ″之间的关系
为或等于，对于通常采用的断路器和间接作用的二次式继电器而言，位于
0.35-0.6 之间，通常多取为 0.5s 。
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3.5.2 双侧电源的优缺点
应用时间继电器的原因： 采用了时间继电器， 则当电流继电器动作后还必须经过一段延时 t2 才能动作与跳闸，而如果在以前故障已经切除，则电流继电器立即返回，整个保护随即恢复原状，而不会误动作。定时限过电流保护：其起动
电流按照躲开最大负荷电流来整定， 正常时不应该起动而在电网发生故障时， 则能反应于电流的增大而动作， 在一般情况下， 它不仅能够保护本线路的全长， 而且也能保护相邻线路的全长，以起到后备保护的作用。
为保证在正常运行情况下过电流保护绝不动作， 显然保护装置的起动电流必须整定得大于该线路上可能出现的最大负荷电流 I f .max 。然而，在实际上确定保
护装置的起动电流时， 还必须考虑在外部故障切除后， 保护装置是否能够返回的问题。在故障切除后电压恢复时， 电动机要有一个自起动的过程。 电动机的自起
动电流要大于它正常工作的电流，因此，引入一个自起动系数
K zq 来表示自起动
时最大电流 I zq.max 与正常运行时最大负荷电流 I f .max 之比，即
I
zq.maxK zq If .max
保护 4 和 5 在这个电流的作用下必须立即返回。 为此应使保护装置的返回电流 I h 大于 I zq.max 。引入可靠系数 K k ，则
I
h
K
k
I zq.max Kk K zq I f .max
因此，继电器返回电流
由于保护装置的起动与返回是通过电流继电器来实现的。
与起动电流之间的关系也就代表着保护装置返回电流与取得道路之间的关系。 引入继电器的返回系数 K h ，则保护装置的起动电流即为
KI / KKKdzh h k zq
I
f .max
/ K
h
式中 K k ——可靠系数， 一般采用 1.15-1.25 ； K zq ——自起动系数， 数值大于 1， 应由网络具体接线和负荷性质确定；
K h ——电流继电器的返回系数，一般采用
0.85. 由这一关系可见，当 K h 越小时，则保护装置的起动电流越大，因而其灵敏 性就越差。这是不利的。这就是为什么要求过电流继电器应有较高的返回系数的
第 16页，共 33 页
原因。
3.5.3 灵敏性的校验
当过电流保护作为本线路的主保护时， 应采用最小运行方式下本线路末端两
相短路时的电流进行校验，要求 K lm >1.3-1.5 ；当作为相邻线路的后备保护时， 则应采用最小运行方式下相邻线路末端两相短路时的电流进行校验，此时要求 Klm >1.2. 此外，在各个过电流保护之间，还必须要求灵敏系数相互配合，即对 同一故障点而言， 要求越靠近故障点的保护应具有越高的灵敏系数。
在后备保护
之间，只有当灵敏系数和动作时限都相互配合时，才能切实保证动作的选择性。
这一点在复杂网络的保护中，尤其应该注意。缺陷：当故障越靠近电源端时，短
路电流越大，此时过电流保护动作切除故障的时限反而越长，
所以过电流保护较
少用来作主保护。
4 整定计算
4.1 短路电流的计算及整定
4.1.1 短路电流计算的目的
⑴在选择电气主接线时， 为了比较各种接线方案， 或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。
⑵在选择电气设备时， 为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、 可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。例如：
计算某一时刻的短路电流有效值， 用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值，计算短路后较长时间短路电流有效值， 用以校验设备的热稳定； 计算短路电流计算冲击值，用以校验设备动稳定。
⑶在设计屋外高压配电装置时， 需按短路条件校验软导线的相间和相对地的安全距离。
⑷在选择继电保护方式和进行整定计算时， 需以各种短路时的短路电流为依
据。
⑸接地装置的设计，也可用短路电流。
针对本次设计，短路电流计算的主要目的是：继电保护的配置和整定。
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4.1.2 短路电流的一般规定
⑴计算的基本情况
①电力系统中所有电源均在额定负荷下运行；
②所有同步电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁） ；
③短路发生在短路电流为最大值瞬间；
④所有电源的电动势相位角相同；
⑤应考虑对短路电流值有影响的所有元件， 但不考虑短路点的电弧电阻。 对
异步电动机作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值时予以考虑。
⑵接线方式计算短路电流时所用的接线方式， 应是可能发生最大短路电流的正常接线方式（即最大运行方式） ，而不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。
⑶计算容量应按本工程设计规划容量计算， 并考虑电力系统的远景发展规划⑷短路种类一般按三相短路计算， 若发电机出口的两相短路， 或中性点直接
接地系统以及自耦变压器等回来中的单相 （或两相）接地短路较三相短路情况严重时，则应按严重情况的进行校验。
⑸短路计算点在正常接线方式时，同过电气设备的短路电流为最大的地点，称为短路计算点。
4.1.3 短路电流计算步骤
⑴选择计算短路点。
⑵画等值网络（次暂态网络）图。
①首先去掉系统中的所有负荷分支、 线路电容、各元件的电阻， 发电机电抗
用次暂态电抗 X d ＂。
②选取基准电容 Sb 和基准电压 U b （一般去各级的平均电压） 。 ③将各元件电抗换算为同一基准的标幺电抗。
④绘出等值网络图，并将每个元件电抗统一编号。
⑶化简等值网络： 为计算不同短路点的短路电流值， 需将等值网络分别化简为以短路点为中心的辐射形等值网络， 并求出个电源与短路点之间的电抗， 即转
移电抗 X nd 。
第 18页，共 33 页
⑷计算电抗 X js 。
⑸计算无限大容（或 X js ＞3）的电源供给的短路电流周期分量。
⑹计算短路电流周期分量有名值和短路容量。
⑺绘制短路电流计算结果表。
4.1.4 流经各保护的短路计算
⑴流经保护 1 的短路计算
经以上最大运行方式原则的分析， 当 d1 点短路时，开环点在 AD上，流经保
护 1 的短路电流最大。最大运行方式正、负序阻抗图如图
4.1.1 。
X
G1
X
A
d1
G1 T1
XG2
G2G3
XT2
XL5
XG3
XT3B
图 4.2.1 d1 点最大运行方式正、负序阻抗图
由图 4.1.1 得： Xtd [ X G1
XT1]/ /[ XG2
0.175) / /(0.221
XT2]
(0.221 0.175) 0.198
X
ff (1)
Xtd / /[ X G3 XT 3
0.198 / /(0.204
XL5]
0.0875
0.076) 0.129
E
eq
1.08
X f f( 2 ) X f f ( 1 )0. 1 2 9
110KV侧： I B
SB
100 1.732 115
0.502KA
3U av
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所以在
所以在最大运行方式下 d1 点短路时流经保护 1 的三相短路电流为：
错误！未找到引用源。
经以上最小运行方式原则的分析得，最小运行方式正负序阻抗图见图
4.1.2 ：
G1
X
G1
T1
d1
X
图 4.1.2 d1 点最小运行方式正负序阻抗
由图 4.1.2 得：X f f( 1 ) X G 1 X T 10. 3 9 6
E
eq
1. 08
X
f f( 2 )
X f f ( 1 )0. 3 9 6
最小 运行 方式 下 d1 点短路 时流 经保 护 1 的 两相短路电流 为：
EeqI B
I (2)
m(2) f
I (2) 3 1.732 1.08 0.502
fa
1.186 KA
X ff (1)
X ff (2)
0.396 0.396
⑵流经保护 3 的短路计算
经以上最大运行方式原则的分析， 当 d3 点短路时，开环点在 L1 上，流经保护 6 的短路电流最大。由以上分析得以下各图。
最大运行方式正负序阻抗图见图 4.1.3 ：
G1
XG1
XT1
G2
X
G2
XT2
XL5
d3
G3
XG3
XT3
图 4.1.3
d2 点最大运行方式正负序阻抗
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由图 4.1.3 得： X
f f( 1 )
[ X
t d
X]//[X
L5
G3
X
T3
] 0. 141
Eeq 1. 08
X f f ( 1 )0. 1 4 1
所以在最大运行方式下 d2 点短路时流经保护 3 的三相短路电流为：
f f( 2 )
X
I (3)f m(3)
I (3)fa
1 1.08 0.502 3.845KA
0.141
经以上最小运行方式原则的分析得最小运行方式正负序阻抗图见图 4.1.4 ：
G1
XG1
T1
XL1
XL2
X
XL5
d3
XL4
图 4.1.4
d2 点最小运行方式正负序阻抗
由图 4.1.4
得：
X ff (1) XG 1 XT1 [ X L 5 / /( X L4 X L 2 X L1)] Eeq 1.08
0.453
X
ff (2)
X
ff (1)
0.453
所以在最小运行方式下 d3 点短路时流经保护 3 的两相短路电流为：
I
(2)f
m
(2)
I (2)fa
3 Eeq I B
X ff (1)
X
1.732 1.08 0.502 1.036KA
ff (2)
流经其他保护各短路点的短路计算如表
0.453 0.453
4.1.1 ：
表 4.1.1 流经保护各短路点的短路计算
短 路 点
最大运行方式
X
最小运行方式
X ff (2) X ff (0) I f(2 ) （ KA ）
ff (1)
EX eqff (2) Xff (0)
I (f 3 )（KA ） X ff (1)Eeq
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d1 d3 d5 d8 d10
0.129 0.141 0.250 0.153 0.200
1.08 1.08 1.08 1.08 1.08
0.160 0.141 0.250 0.153 0.200
0.387 0.423 0.750 0.459 0.600
4.20 3.845 2.171 3.543 2.711
0.396 0.453 0.473 1.161 1.161
1.08 1.08 1.08 1.08 1.08
0.396 0.453 0.473 1.161 1.161
1.188 1.359 1.419 3.483 3.483
1.186 1.036 0.851 0.404 0.404
⑶电流保护整定计算
对各保护 1 进行电流速断保护（电流 I 段）的整定计算
①保护 1 躲开下一条线路出口处的短路时的起动电流
I dz'1 K K' I (3)f 1.3 4.20 5.46KA
可靠系数 kk' 1.3
保护点的电流速断保护的起动电流如表
4.1.2 ：
表 4.1.2 各保护的电流速断保护的起动电流
保护 1
5.46
保护 3
5.00
保护 5 2.822
保护 8 保护 10 4.606
3.524
I dz'
②电流速断保护的保护范围（灵敏度
K lm ）校验
对保护 1 进行保护范围（灵敏度 Klm ）校验
X
s.max
(XG1 XT1)
VB2 SB
(0.221
0.175)
1152 3 100
17.457
L
m i n 1
1 X 0
(
U e 2I dz'1
X) s. m a x
1 0.4
(
115 2
5.46
17.457) 17.315KM
L %
b1
L
min1
100% 17.315
100% 43.29% 15%，满足要求。
40
K lm ）校验也满足要求，具体数值如表 对其他保护进行保护范围（灵敏度
AB
L
4.1.3 所示。
表 4.1.3 各保护的电流速断保护的灵敏度校验
保护 1
Lb %
43.29%
保护 3 保护 5 保护 8 保护 10 48.78%
35.47% 28.43% 24.56%
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4.2 距离保护整定计算
4.2.1 距离保护Ⅰ段整定计算
⑴当被保护线路无中间分支线路（或分支变压器）时，定值计算按躲过本线路
末端故障整定，一般可按被保护线路正序阻抗的
80%-85%计算，即
Z
op1
K
rel
Z
l
式中 : Zop1 ：距离保护 I 段的整定阻抗；
Z1：被保护线路的正序相阻抗；
Krel ：可靠系数，可取 0.8 ～ 0.85 ；
⑵当线路末端仅为一台变压器时（即线路变压器组）其定值计算按不伸出线路
末端变压器内部整定，即按躲过变压器其他各侧的母线故障定
Z
op1
K
rel
Zl K re ZT
式中 : ZT：线路末端变压器的阻抗；
K re ：可靠系数，取 0.7 ；
Krel ：可靠系数，取 0.8 ～ 0.85 ；
Z1：线路正序阻抗。
保护动作时间按 t=0 秒整定。
4.2.2
距离保护 II 段整定计算
按与相邻线路距离保护 I 段配合整定
Z
式中 :
op1
K
rel
Zl K rel ,T K b min ZT
Z1：被保护线路阻抗；
ZT ：相邻变压器的正序阻抗；
Krel ：可靠系数，取 0.8 ～0.85 ；
K rel ,T ：可靠系数，取 0.7 ；
K b min ：助增系数，选取可能的最小值。
距离保护第Ⅱ段灵敏度：
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K
S ,min
Zop 1 Z l
1.3 ~ 1.5
若灵敏系数不满足要求， 可按与相邻线路距离保护Ⅱ段相配合的条件整定动
作阻抗，即：
Z
op1
K
rel
Z
l
K '
rel
K
b min
Z
op3
Krel ：可靠系数，一般取 0.8 ～0.85 ； Krel' ：可靠系数，一般取
0.8 ；
Zop3 ：相邻线路距离保护Ⅱ段动作阻抗。 这时，保护 1QF距离Ⅱ段动作时 限为：
top1 top 3
t
4.2.3
距离保护 III 段整定计算
①躲开最小负荷阻抗远后备
采用度接线的方向阻抗继电器
Z
op1
0.9U N
KKK3I
rel re ss
L max cosml
式中 :
Krel ：可靠系数，取 1.2 ～1.3 ；
K re ：返回系数，取 1.15 ～ 1.25 ： K ss ：自起动系数，取 2； UN ：电网的额定电压
I L。 max：最大负荷电流；
Ψ m：阻抗元件的最大灵敏角，取70 度； Ψ l ：负荷阻抗角，取 26 度；
②相间距离保护第Ⅲ段动作时间为：
t
op1t
op 3
t
③相间距离保护第Ⅲ段灵敏度校验：
当作近后备时 :
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K
s e n
Z
Z
ABse1 t
1.3 ~ 1.5
当作远后备时 :
K
sen
Z
set1
1.2
I D.op1
Z
Z
AB K
bm a x BC
式中，
K —— 分支系数最大值。
b .m a x
如果相邻线路为变压器则无须校验远后备。
距离保护各保护的第Ⅰ段、第Ⅱ段、第Ⅲ段的整定值如表
4.1.4 所示。
表 4.1.4
整定阻抗值表
整 定
保
护
值
第Ⅰ段
第Ⅱ段
第Ⅲ段
点
保护 1点 13.6 0s 28.5 0.5s 153.4 2.0s
保护 2点 8.5 0s 33.5 1s 176.3 2.5s
保护 3点 8.5 0s 31.8 1s 146.7 2.5s
保护 4点 6.8 0s 24.3 0.5s 165.6 2.0s
保护 5点 13.6 0s 27.6 0.5s 132.3 2.0s
保护 6点 6.12 0s 34.3 1.5s 137.9 2.5s
保护 8点 6.12 0s 45.7 1.5s 214.7 2.5s
保护 10点
6.8
0s
27.2
0.5s
97.6
2.5s
4.3 零序电流保护整定计算
4.3.1
零序电流保护 I 段的整定
⑴按躲开本线路末端接地短路的最大零序电流整定，即
= Krek
I0。
max
式中 :
Krek ：可靠系数，取 1.2 ～ 1.3 ；计算时取 1.3
I0。max：线路末端接地短路时流过保护的最大零序电流。
⑵按躲开线路断路器三相不同时合闸的最大零序电流整定，即
I O.op1 = K rel 3I0。 max
第 25页，共 33 页
式中： Krel ：可靠系数，取 1.1 ～1.2 ；计算时取 1.1
3I0。 max：断路器三相不同时合闸所产生的零序电流最大值。
⑶如果线路上采用单相自动重合闸时，零序电流速断应躲过非全相运行又产生
振荡时出现的最大零序电流。
4.3.2
零序电流保护 II 段的整定
此段保护一般担负主保护任务， 要求在本线路末端达到规定的灵敏系数。 此段保护的整定原则也适用于零序电流保护 III 段的整定。此段保护按满足以下条件整定：
⑴按与相邻下一级线路的零序电流保护
I 段配合整定，即
I= KI
0.op1 relD.op1 b min。/ K
式中 :
Kr e l
：可靠系数，取
1.15
～
1.2
；
Kb 。min：分支系数，按实际情况选取可能的最小值；
I 0.op1 ：相邻下一级线路的零序电流保护 I 段整定值。当按此整
定结果达不到规定灵敏系数时，可改为与相邻下一级线路的零序电流保护
II 段
配合整定。
⑵按躲开本线路末端母线上变压器的另一侧母线接地短路时流过的最大零序电
流整定。
⑶当本段保护整定时间等于或低于本线路相间保护某段的时间时，其整定值还
必须躲开该段相间的保护范围末端发生相间短路的最大不平衡电流。
4.3.3 零序电流保护 III 段保护的整定
此段保护一般是起后备保护作用。 III 段保护通常是作为零序电流保护 II 段保护的补充作用。 对后备保护的要求是在相邻下一级线路末端达到规定的灵敏系数。零序电流保护 III 段保护按满足以下条件整定：
⑴按与相邻下一级线路的零序电流保护 II 段保护配合整定。当本保护的零序电流保护 II 段已达到规定的灵敏系数时，此零序电流保护 III 段也可按与相邻下一级线路的零序电流保护 III 段配合整定，以改善后备性能。
第 26页，共 33 页
⑵按躲开下一条线路出口处发生三相短路时， 保护装置零序电流滤过器中的
最大不平衡电流来整定
I
0.op1
= K
rel
K K K I
ap
st
er
k max
式中 : K rel ：可靠系数。取 1.1 ～1.2 ；
K ap ：非周期分量系数，取 1.5 ； K st ：电流互感器的同性系数，取
0.5 ；
K er ：电流互感器的 10%误差，取 0.1 ；
I k max ：本级线路末端三相短路的最大短路电流。
⑶按零序电流保护 II 段整定中的 3 项条件整定。
⑷按零序电流保护 II 段保护整定中的 4 项条件整定。
⑸当零序电流保护最后一段整定值较小时， 其下限条件应大于变压器中、 低
压侧相间短路的最大不平衡电流。
零序 III 段的灵敏度：
线路末端灵敏度计算为
K
s.min （近）
=3I
B min
/ I
DZ 10
1.3 ~ 1.5
后备保护灵敏度计算为
K
（远）
s.min
=3I
C min
/ I B max
I
DZ10
1.0
零序电流保护各参量值如表
4.1.5 所示：
表 4.1.5
零序电流保护各参量值
参
护
保
量
X ff
（）
0
X ff （1 ）
X ff （ 2）
E1
I f a .0
（ 1）
（
）
If
（（1.1 ）
a .0
）
数 1 2 3 4 5
0.18 0.11
Ω Ω
0.09 Ω 0.08 Ω
0.09 Ω 0.08 Ω 0.089 Ω 0.08 Ω 0.12 Ω
1.03 Ω 1.04 Ω 1.06 Ω 1.03 Ω 1.04 Ω
1.17 KA 2.31 KA 2.36 KA 2.13 KA 1.60 KA
1.35 KA 2.08 KA 2.35 KA 1.82 KA 1.48 KA
0.091 Ω 0.13 0.15
Ω Ω
0.089 Ω 0.08 Ω 0.12 Ω
第 27页，共 33 页
6 7 8 9 10
0.18 Ω 0.18 Ω 0.20 Ω 0.20 Ω 0.14 Ω
0.07 Ω 0.07 Ω 0.09 Ω 0.09 Ω 0.09 Ω
0.07 Ω 0.07 Ω 0.09 Ω 0.09 Ω 0.09 Ω
1.02 Ω 1.02 Ω 1.05 Ω 1.05 Ω 1.04 Ω
1.91 KA 1.91 KA 1.66 KA 1.66 KA 1.95 KA
1.42 KA 1.42 KA 1.28 KA 1.28 KA 1.69 KA
5 保护装置的选择
电力变压器的继电保护
⑴基本概念
1）励磁涌流：当变压器空载投入和外部故障切除后电压恢复时，则可能出
现数值很大的励磁电流，即为励磁涌流。铁心中的磁通不能突变，因此，将出现
一个非周期分量的磁通，其幅值为
m 。这样在经过半个周期以后，铁心之中的
磁通达到 2 m 。其数值最大可达额定电流的 6—8 倍。
2）最小起动电流：当中没有电流时，为使差动继电器起动，需在工作线圈
中加入一个电流， 由此电流产生的磁通在中感应一定的电势， 它刚好能使执行元
件动作，此电流称作继电器的最小起动电流。
⑵保护类型
1）故障类型及不正常运行状态
①变压器的内部故障可分为油箱内和油箱外故障两种： 油箱内故障包括绕组的相间短路、 接地短路、匝间短路以及铁心的烧损， 油箱外的故障主要是套管和引出线上发生相间短路和接地短路。 （上述接地短路均系对中性点直接接地电力网的一侧而言）
②变压器的不正常运行状态主要有： 由于变压器外部相间短路引起的过电流和外部接地短路引起的过电流和中性点过电压； 由于负荷超过额定容量引起的过负荷以及由于漏油等原因而引起的油面降低。
2）相应保护类型
①瓦斯保护：针对变压器油箱内的各种故障以及油面的降低而装设， 反应于油箱内部所产生的气体或油流而动作。 其中轻瓦斯保护动作与信号， 重瓦斯保护
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动作于跳开变压器各电源侧的短路器。应装设瓦斯保护的变压器容量界限是：
800kVA 及以上的油浸式变压器河 400kVA 及以上的车间内油浸式变压器。
②纵差动保护：
a、要实现变压器的纵差动保护就适当地选择两侧电流互感器的变比，
使其
比值等于变压器的变比。
b、保护特点：需要躲开流过差动回路中的不平衡电流。
c、差动继电器类型： 带有速饱和变流器的差动继电器及具有比率制动和二
次谐波制动的差动继电器。
③电流和电压保护： 根据变压器容量和系统短路电流水平的不同， 实现保护的方式有：过电流保护、 低电压起动的过电流保护、 复合电压起动的过电流保护以及负序过电流保护等。
④零序保护：对中性点直接接地电力网内，由外部接地短路引起过电流时，如变压器中性点接地运行则应装设零序电流保护， 当有选择性要求时应增设零序方向元件。
⑤过负荷保护： 对 400KVA 以上的变压器， 当数台并列运行或单独运行并作
为其他负荷的备用电源时，应根据可能过负荷的情况装设过负荷保护。
⑥过励磁保护： 高压侧电压为 500KVA 及以上的变压器， 对频率降低和电压
升高而引起的变压器励磁电流的升高，应装设过励磁保护。
6 保护的综合评价
⑴方向性电流保护
在单电源环行网络和多电源辐射形电网中， 都能保证动作的选择性。 但由于保护中采用了方向元件使接线复杂， 投资增加。另外，当保护安装地点附近正方向发生三相短路时，由于母线电压降至零，保护装置拒动，出现“死区” 。
方向过电流保护，常用于 35KV以下的两侧电源辐射型电网和单电源环行电网中作为主要保护，在电压为 35KV及 110KV辐射型电网，常常与电流速断保护配合使用，构成三段式方向电流保护，作为线路相间短路的整套保护。
⑵零序电流保护和方向性零序保护
相间短路电流保护的三相星形接线方式， 可以保护单相接地短路。 由于零序电流保护有许多独特的优点， 所以常常采用专门的零序保护。 零序保护的主要优
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点如下：
①零序电流保护比相间短路的电流保护有较高的灵敏度。 对零序Ⅰ段，由于线路的零序阻抗大于正序阻抗。 使线路始末两端电流变化较大， 因此使零序Ⅰ段的保护范围增大， 即提高了灵敏度； 对零序Ⅲ段， 由于起动值是按不平衡电流来整定的，所以比相间短路的电流保护的起动值小，即灵敏度高。
②零序过电流保护的动作时限较相间保护短。
③零序电流保护不反应系统的振荡和过负荷。
④零序功率方向元件无死区，副方电压回路断线时，不会误动作。
⑤接线简单可靠。
零序电流的缺点是不能反映相间短路。
⑶距离保护
距离保护的主要优点：
①能满足多电源复杂电网对保护动作选择性的要求。
②阻抗继电器是同时反应电压的降低与电流的增大而动作的， 因此距离保护较电流保护有较高的灵敏度。 其中Ⅰ段距离保护基本不受运行方式的影响， 而Ⅱ、Ⅲ段仍受系统运行方式的影响， 但比电流保护要小些， 保护区域和灵敏度比较稳定。
距离保护的主要缺点：
①不能实现全线瞬动。对双侧电源线路，将有全线的
30%～40%以第Ⅱ段时
限跳闸，这对稳定有较高要求的超高压远距离输电系统来说是不能接受的。
②阻抗继电器本身比较复杂， 还增设了振荡闭锁装置， 因此，距离保护装置
调试比较麻烦，可靠性也相对低些。
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结束语：
本次设计是针对与 110KV 电网在不同运行方式以及短路故障类型的情况下
进行的分析计算和整定的。 通过具体的短路电流的计算发现电流的三段式保护不
能满足要求，故根据本次设计的实际要求，以及继电保护“四性”的总要求故采
用了反应相间短路的距离保护和反应接地故障的零序电流三段式保护。
由于本次
设计涉及到不同运行方式下的不同类型的短路电流的计算， 这对本次设计增加了 难度。在进行设计时首先要将各元件参数标准化， 而后对每一个保护线路未端短
路时进行三相短路电流的计算， 二相短路电流的计算及零序电流的计算。 在整定
时对每一个保护分别进行零序电流保护的整定和距离保护阻抗的整定，
并且对其
进行灵敏度较验。
通过这次设计，在获得知识之余， 还加强了个人的独立提出问题、 思考问题、解决问题能力， 从中得到了不少的收获和心得。 在思想方面上更加成熟， 个人能力有进一步发展， 本次课程设计使本人对自己所学专业知识有了新了、 更深层次的认识。在这次设计中， 我深深体会到理论知识的重要性， 只有牢固掌握所学的知识，才能更好的应用到实践中去。 这次设计提高了我们思考问题、 解决问题的能力，它使我们的思维更加缜密，这将对我们今后的学习、工作大有裨益。
此次课程设计能顺利的完成与同学和老师的帮助是分不开的， 在对某些知识模棱两可的情况下， 多亏有同学的热心帮助才可以度过难关； 更与老师的悉心教导分不开，在有解不开的难题时，多亏老师们的耐心指导才使设计能顺利进行。
在此衷心感谢盛义发老师的悉心教导和各位同学的帮助。
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