卸料平台施工方案

工 程 概 况

一、建筑简介

序号 1 2 项 目 建筑功能 建筑面积 内 容 楼号 4-01 4-02 4-03 4-04 4-05 4-06 垃圾站 层数 层高 2.9m 2.9m 2.9m 2.85m 2.85m 2.9m ±0.00 地下室埋深（层高） 檐高 总高 50.688m 50.688m 50.688m 40.361m 40.661m 40.661m 19.30 m 19.30 m 19.30 m 17.2 m 19.8 m 19.8 m 19.8 m 无地下室 2.909m 8.982m

二、结构设计概况

序号 项 目 基础结构形式 1 结构 形式 墙体结构形式 楼板结构形式 工程设防烈度 2 抗震等级 抗震等级 C15 3 砼强度等 级 C30 C35 一级钢筋 4 钢筋类别 二级钢筋 三级钢筋 基础垫层 基础、剪力墙、现浇板、楼梯（人防独立柱为C40） 结构后浇带 φ6～φ16 Φ10～Φ25 Φ6～Φ25 内 容 桩+筏板基础 全现浇剪力墙结构 普通现浇钢筋混凝土楼盖 7度 Ⅲ级 三、项目组成 工程名称： 建设单位： 设计单位： 地质勘察单位： 监理单位：

施工单位：

四、工程规划

工程位置： 建筑规模：

建筑。地下室为现浇钢筋混凝土结构框---剪结构，地上部分为现浇钢筋混凝土结构框架结构总建筑面积为51591.91㎡ 。主体工程预算总造价8500万元。

第一章 方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充

分考虑以下几点：

1、结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑卸料平台。

6、共六栋建筑，每栋每单元配置一套悬挑卸料平台，往上轮番周转使用。

第二章 卸料平台的材质要求及制作方法

1、主梁槽钢采用14b号槽钢槽口水平，次梁采用14号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳

素钢结构》（GB/T 700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 3、预埋螺栓的直径为16.0 mm。 4、拉结钢丝绳采用6×37ф22。

5、外侧设置ф48双道防护栏杆及密目式安全网，50厚脚手板。 6、制作方法：平台尺寸为3×5.5米，挑出4. 4米。主梁采用14b号槽钢三道，长度为6 米，间隔1.5米。次梁采用14号槽钢五道，长度为3米，间隔0.4米。按要求连接，成网格装。与建筑物框架预埋铁焊接再用M20螺栓连接。（详见附图）

第三章 平台的吊装要求

卸料平台加工制座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：

1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。

2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道作受力计算。

4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 6、台面应面铺脚手板。

7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。防护栏杆不低于1.2m。

8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

第四章 操作平台安全要求

1、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；

3、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

7、卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为800Kg，切勿超载。

8、卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。

9、卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。

10、卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。

11、卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。

12、卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。

13、卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。

14、卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。

15、卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。

16、卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。

17、卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜。 18、卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。

19、在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。

第五章 搭设安全技术措施

1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。 2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。

3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。 4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。

5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。

6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。

7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。 8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。

第六章 悬挑卸料平台计算书

6.1 参数计算

1、荷载参数

脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2； 栏杆、挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重：0.14kN/m2；

施工人员等活荷载:2.00kN/m2，最大堆放材料荷载:10.00kN(现场施工时按8KN限载)。

2、悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离：2.70 m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：1.50 m；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：2.90 m；

钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算； 预埋锚固钢筋直径：16.00 mm。 3、水平支撑梁

主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向 ； 次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向；

次梁水平间距ld：0.40 m，建筑物与次梁的最大允许距离le：1.40 m。

4、卸料平台参数

水平钢梁(主梁)的悬挑长度：4.40 m，水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.60 m； 平台计算宽度：2.30 m。 6.2 次梁的验算

次梁选择 14a号槽钢槽口竖向 ，间距0.4m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2；

惯性距 Iy=53.2cm4； 转动惯量 Wy=13.01cm3； 回转半径 iy=1.7cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1、荷载计算

(a)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；

(b)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 =

100.4= 0.40kN/m； 4.42.3槽钢自重荷载: Q3= 0.14kN/m；

经计算得静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3)

= 1.2×(0.14+0.40+0.14) = 0.81kN；

经计算得活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 2.30= 2.58kN。

2、内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

ql2pl Μ 840.812.322.582.3经计算得到，最大弯矩 M = =2.02kN.m。 843、抗弯强度验算 次梁应力： Mf xWy其中 x --- 截面塑性发展系数，取1.05；

f--- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 215.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =

2.02103=147.79 N/mm2；

1.0513.01次梁槽钢的最大应力计算值 σ =147.792 N/mm2

小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=215 N/mm2,满足要求!

4、整体稳定性验算 Mf bWy其中，b ---- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

b经过计算得 b=

570tb235 •lhfy5709.5058.0235=0.98；

2.3140235由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 'b1.07得 b=0.781；

0.282b1.0

2.02103次梁槽钢的稳定性验算 σ==198.73 N/mm2；

0.78113.01小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=215 N/mm2,满足要求! 6.3 主梁的验算

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择 14b号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.31cm2； 惯性距 Ix=609.4cm4； 转动惯量 Wx=87.1cm3； 回转半径 ix=5.35cm；

截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；

1、荷载参数

脚手板自重：0.35kN/m2

活载:1.4×1.2×2kN/m2=3.36kN/m2 次梁8根总重:

0.141.22.38=0.305kN/m2

4.42.3 ∑=3.665kN/m2 化为线荷载: 3.665×2.3/2=4.215kN/m 主梁[14a]自重: 0.14kN/m 栏杆重:1.2×0.25kN/m=0.3kN/m

∑=4.215kN/m+0.14kN/m+0.3kN/m=4.655kN/m

M1支B=2×4.655×0.42=0.372kN.m

M=1中8×4.655×4.02=9.31kN.m

支点B反力为

R1B=2×4.655×4＋4.655×0.4=11.172kN 钢丝绳锚固点到平台支点高度为3900mm α=arctan

3.9=44.270 4.0

sinα=0.698, cosα=0.716

钢丝拉绳拉力T T=

RBsinα=11.172÷0.698=16.01kN 主梁承受轴向压力N

N=Tcosα=16.01×0.716=11.46kN

因主梁为压弯构件,应按《钢结构设计》（BG50017-2003）中第5.2章计算主梁的强度与稳定性。 2、强度计算

按规范BG50017-2003中公式（5.2.1)计算主梁强度

NAMxf nxW式中 x------与截面模量相应的截面塑性发展系数,取值1.05;

N------主梁轴向力(11.46KN);

Mx-----主梁最大弯矩(9.31KN.m);

An------主梁截面面积(1850.9mm2); W------主梁截面模量(80.5302mm2);

f------钢材抗压强度、抗弯强度(215N/mm2)。

11.461039.3110622

+=116.295N/mm<215N/mm，满足

1850.91.0580.5302103要求!

3、稳定性计算

主梁稳定性按下式计算：

mxMxNf

NxAW(10.8)xlxNEx'式中 N------所计算构件段范围内的轴心压力；

2EA

NEx’------参数，NEx’=1.1X2；

x------弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；

Mx------所计算构件段范围内的最大弯矩；

Wlx-----在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模

量；

mx----等效弯矩系数，取值为1.0。 xl=4000÷55.1865=72.5 ix3.1422061031850.9NEx’==650.2KN 1.172.52 查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表C-1得x=0.876;

11.41030.8761850.91.09.3110622118.701N/mm215N/mm11.41031.0580.5302(10.8)650200 满足要求! 6.4 钢丝拉绳的内力验算

钢丝绳拉力为16.01KN,根据建筑施工手册表14-2选用6×19的φ17规格钢丝绳,抗拉强度为1850N/mm2,钢丝绳破断拉力为200KN,查施工手册表14-4规格6*19钢丝换算系数为0.85,安全系数取10,允许拉力为

FK T2000.8517KN>16.01KN 134

10 K=

6.5 拉环的强度验算

拉环选用Q235钢φ16钢筋,截面积A=201.1mm2,允许抗拉能力为：

[T]=201.1×2×215=86.47KN 钢丝绳拉力为16.01KN,安全系数K=86.47÷16.01=5.4。 焊接验算：

钢丝绳下节点穿绑在φ16钢环上，角度β=440，φ16钢环焊在[14a槽钢腹板上，腹板厚6mm，焊缝高取5mm，焊缝长取100mm，按角焊缝核算，得

Nft lmt式中 N-----轴向拉力；

lm-----焊缝长度；

t------焊缝高度；

ft-----焊缝抗拉强度，取160N/mm2。

钢丝绳拉力为16.01KN,lm=100mm,t=5mm,则

16.0110332.02N/mm2160N/mm2

5100现场实际焊缝长度取120mm。

工 程 概 况

一、建筑简介

序号 1 2 项 目 建筑功能 建筑面积 内 容 楼号 4-01 4-02 4-03 4-04 4-05 4-06 垃圾站 层数 层高 2.9m 2.9m 2.9m 2.85m 2.85m 2.9m ±0.00 地下室埋深（层高） 檐高 总高 50.688m 50.688m 50.688m 40.361m 40.661m 40.661m 19.30 m 19.30 m 19.30 m 17.2 m 19.8 m 19.8 m 19.8 m 无地下室 2.909m 8.982m

二、结构设计概况

序号 项 目 基础结构形式 结构 形式 内 容 桩+筏板基础 全现浇剪力墙结构 普通现浇钢筋混凝土楼盖 7度 Ⅲ级 基础垫层 基础、剪力墙、现浇板、楼梯（人防独立柱为C40） 结构后浇带 φ6～φ16 Φ10～Φ25 Φ6～Φ25 1 墙体结构形式 楼板结构形式 工程设防烈度 2 抗震等级 抗震等级 C15 3 砼强度等 级 C30 C35 一级钢筋 4 钢筋类别 二级钢筋 三级钢筋 三、项目组成 工程名称： 建设单位： 设计单位： 地质勘察单位： 监理单位：

施工单位：

四、工程规划

工程位置： 建筑规模：

建筑。地下室为现浇钢筋混凝土结构框---剪结构，地上部分为现

浇钢筋混凝土结构框架结构总建筑面积为51591.91㎡ 。主体工程预算总造价8500万元。

第一章 方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：

1、结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑卸料平台。

6、共六栋建筑，每栋每单元配置一套悬挑卸料平台，往上轮番周转使用。

第二章 卸料平台的材质要求及制作方法

1、主梁槽钢采用14b号槽钢槽口水平，次梁采用14号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 3、预埋螺栓的直径为16.0 mm。 4、拉结钢丝绳采用6×37ф22。

5、外侧设置ф48双道防护栏杆及密目式安全网，50厚脚手板。 6、制作方法：平台尺寸为3×5.5米，挑出4. 4米。主梁采用14b号槽钢三道，长度为6 米，间隔1.5米。次梁采用14号槽钢五道，长度为3米，间隔0.4米。按要求连接，成网格装。与建筑物框架预埋铁焊接再用M20螺栓连接。（详见附图）

第三章 平台的吊装要求

卸料平台加工制座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：

1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。

2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道作受力计算。

4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 6、台面应面铺脚手板。

7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。防护栏杆不低于1.2m。

8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

第四章 操作平台安全要求

1、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；

3、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

7、卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为800Kg，切勿超载。

8、卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。

9、卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。

10、卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。

11、卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。

12、卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。

13、卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。

14、卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。

15、卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。

16、卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。

17、卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜。 18、卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。

19、在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。

第五章 搭设安全技术措施

1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。 2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。

3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。 4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。

5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。

6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。

7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。 8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。

第六章 悬挑卸料平台计算书

6.1 参数计算

1、荷载参数

脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2； 栏杆、挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重：0.14kN/m2；

施工人员等活荷载:2.00kN/m2，最大堆放材料荷载:10.00kN(现场施工时按8KN限载)。

2、悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离：2.70 m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：1.50 m；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：2.90 m；

钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算； 预埋锚固钢筋直径：16.00 mm。 3、水平支撑梁

主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向 ； 次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向；

次梁水平间距ld：0.40 m，建筑物与次梁的最大允许距离le：1.40 m。

4、卸料平台参数

水平钢梁(主梁)的悬挑长度：4.40 m，水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.60 m； 平台计算宽度：2.30 m。 6.2 次梁的验算

次梁选择 14a号槽钢槽口竖向 ，间距0.4m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2；

惯性距 Iy=53.2cm4； 转动惯量 Wy=13.01cm3； 回转半径 iy=1.7cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1、荷载计算

(a)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；

(b)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 =

100.4= 0.40kN/m； 4.42.3槽钢自重荷载: Q3= 0.14kN/m；

经计算得静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3)

= 1.2×(0.14+0.40+0.14) = 0.81kN；

经计算得活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 2.30= 2.58kN。

2、内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

ql2pl Μ 840.812.322.582.3经计算得到，最大弯矩 M = =2.02kN.m。 843、抗弯强度验算 次梁应力： Mf xWy其中 x --- 截面塑性发展系数，取1.05；

f--- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 215.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =

2.02103=147.79 N/mm2；

1.0513.01次梁槽钢的最大应力计算值 σ =147.792 N/mm2

小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=215 N/mm2,满足要求!

4、整体稳定性验算 Mf bWy其中，b ---- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

b经过计算得 b=

570tb235 •lhfy5709.5058.0235=0.98；

2.3140235由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 'b1.07得 b=0.781；

0.282b1.0

2.02103次梁槽钢的稳定性验算 σ==198.73 N/mm2；

0.78113.01小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=215 N/mm2,满足要求! 6.3 主梁的验算

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择 14b号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.31cm2； 惯性距 Ix=609.4cm4； 转动惯量 Wx=87.1cm3； 回转半径 ix=5.35cm；

截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；

1、荷载参数

脚手板自重：0.35kN/m2

活载:1.4×1.2×2kN/m2=3.36kN/m2 次梁8根总重:

0.141.22.38=0.305kN/m2

4.42.3 ∑=3.665kN/m2 化为线荷载: 3.665×2.3/2=4.215kN/m 主梁[14a]自重: 0.14kN/m 栏杆重:1.2×0.25kN/m=0.3kN/m

∑=4.215kN/m+0.14kN/m+0.3kN/m=4.655kN/m

M1支B=2×4.655×0.42=0.372kN.m

M=1中8×4.655×4.02=9.31kN.m

支点B反力为

R1B=2×4.655×4＋4.655×0.4=11.172kN 钢丝绳锚固点到平台支点高度为3900mm α=arctan

3.9=44.270 4.0

sinα=0.698, cosα=0.716

钢丝拉绳拉力T T=

RBsinα=11.172÷0.698=16.01kN 主梁承受轴向压力N

N=Tcosα=16.01×0.716=11.46kN

因主梁为压弯构件,应按《钢结构设计》（BG50017-2003）中第5.2章计算主梁的强度与稳定性。 2、强度计算

按规范BG50017-2003中公式（5.2.1)计算主梁强度

NAMxf nxW式中 x------与截面模量相应的截面塑性发展系数,取值1.05;

N------主梁轴向力(11.46KN);

Mx-----主梁最大弯矩(9.31KN.m);

An------主梁截面面积(1850.9mm2); W------主梁截面模量(80.5302mm2);

f------钢材抗压强度、抗弯强度(215N/mm2)。

11.461039.3110622

+=116.295N/mm<215N/mm，满足

1850.91.0580.5302103要求!

3、稳定性计算

主梁稳定性按下式计算：

mxMxNf

NxAW(10.8)xlxNEx'式中 N------所计算构件段范围内的轴心压力；

2EA

NEx’------参数，NEx’=1.1X2；

x------弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；

Mx------所计算构件段范围内的最大弯矩；

Wlx-----在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模

量；

mx----等效弯矩系数，取值为1.0。 xl=4000÷55.1865=72.5 ix3.1422061031850.9NEx’==650.2KN 1.172.52 查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表C-1得x=0.876;

11.41030.8761850.91.09.3110622118.701N/mm215N/mm11.41031.0580.5302(10.8)650200 满足要求! 6.4 钢丝拉绳的内力验算

钢丝绳拉力为16.01KN,根据建筑施工手册表14-2选用6×19的φ17规格钢丝绳,抗拉强度为1850N/mm2,钢丝绳破断拉力为200KN,查施工手册表14-4规格6*19钢丝换算系数为0.85,安全系数取10,允许拉力为

FK T2000.8517KN>16.01KN 134

10 K=

6.5 拉环的强度验算

拉环选用Q235钢φ16钢筋,截面积A=201.1mm2,允许抗拉能力为：

[T]=201.1×2×215=86.47KN 钢丝绳拉力为16.01KN,安全系数K=86.47÷16.01=5.4。 焊接验算：

钢丝绳下节点穿绑在φ16钢环上，角度β=440，φ16钢环焊在[14a槽钢腹板上，腹板厚6mm，焊缝高取5mm，焊缝长取100mm，按角焊缝核算，得

Nft lmt式中 N-----轴向拉力；

lm-----焊缝长度；

t------焊缝高度；

ft-----焊缝抗拉强度，取160N/mm2。

钢丝绳拉力为16.01KN,lm=100mm,t=5mm,则

16.0110332.02N/mm2160N/mm2

5100现场实际焊缝长度取120mm。