第三部分 桥墩计算

计 算：

复 核：

：桥墩结构计算书

目 录

桥墩盖梁计算 ............................................................................................................... 0 1. 结构概况 ................................................................................................................. 0 2. 荷载计算 ................................................................................................................. 0 3. 荷载加载方式 ......................................................................................................... 4 4. 计算简图 ................................................................................................................. 7 5. 荷载组合 ................................................................................................................. 8 6. 盖梁计算 ................................................................................................................. 8 7. 墩柱强度验算 ....................................................................................................... 12 8. 桩基承载力验算 ................................................................................................... 16

桥墩盖梁计算

1. 结构概况

（1）采用柱式墩，墩径1.8m，柱距8.0m （2）盖梁为矩形截面，宽x高：2.1x1.9m （3）盖梁、桥墩为C40砼，桩基为C35混凝土

（4）半幅桥桥面宽24m，设置8片小箱梁，每片小箱梁下设四个支座 （5）墩柱高度约为9m

（6）桥面铺装10c m沥青铺装层，8cm现浇混凝土调平层 桥面结构布置如下图所示：

2. 荷载计算

（1）恒载

混凝土容重按25～26.5KN/m3取值，沥青混凝土按24 KN/m3 现浇层重：0.08*23.2*26＝48.3 kN/m 沥青混凝土铺装重：0.1*20.5*24＝49.2kN/m 接缝重：0.7119*26＝18.5kN/m

人行道：0.574*26＝15.9kN/m 侧分带：0.25*2*20＝10kN/m 防撞护栏：0.43*26.5＝12.4kN/m

中墩处小箱梁自重反力：1021.3*2+938.8*2＝7675.4kN 桥台处小箱梁自重反力：481.2*2+439.8*6＝3601.2 kN （2）活载

采用公路Ⅰ级，冲击系数1.36 中墩：

单列汽车反力为：713.9*1.36=970.9 KN 人群荷载反力为：107.5*3=322.5KN 桥台：

单列汽车反力为：483.4*1.36=657.4 KN 人群荷载反力为：40.9*3=122.7KN （3）制动力

全联制动力计算如下：

纵桥向汽车制动力计算车道数折减系数qk(KN/m)Pk(KN)跨径30判断<联长90制动力取值49549553一联汽车制动力367.510.5280制动力最小值495墩顶制动力(KN) 偏安全考虑全桥制动力由两个中墩承受，一个桥墩承受的制动力为：495/2＝247.5KN

（4）温度力

温度变化按20°考虑，混凝土收缩徐变按25°读考虑，支座距温度零点距离为30/2＝15m，桥墩刚度偏安全取桥墩支座刚度，温度力计算如下：

α0.00001温度力l（m）△t（0C）K33510HT=△lK（KN）226.21545△l=αl△t（m）0.00675 （5）横桥向风力

单墩横桥向风力计算如下：

1

地表类别 地表粗燥系数α 基本风速V10 是否与活载组合 墩 号 特 性 加载长度（m） 墩 高（m） 盖 梁 高（m） 主 梁 高（m） 护 栏 高（m） 受力中心高度Z 高度修正系数K1 设计基准风速Vd 静阵风系数Gv 静阵风风速Vg 阻力系数CH 迎风面积An 风力大小FH A 0.12 37.40 YES 1 边墩 30 9.00 0.00 1.60 1.80 3.50 1.17 25.00 1.27 31.75 1.30 102 84

（6）地震力

支座均采用板式橡胶支座，其中桥台处支座型号为GYZF4300x65，桥墩处支座型号为GYZ400x84，板式橡胶支座K=N×A×G/t，支座刚度计算如下表所示：

支座型号GYZ400x84GYZF4300*65G(kN/m2)10001000A(m2)0.12570.0707te(m)0.060.053n1616K(kN/m)3351021339 根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02－01——2008）进行E1纵、横桥向地震力计算，根据地质详勘报告，本场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，所属设计地震分组为第三组，本建筑场地的建筑场地类别为Ⅲ类，特征周期为0.65s，根据试算在E1地震下支座与主梁间已产生滑动，地震力计算时考虑上部结构地震力均由两个中墩承受，算出单墩上部结构地震力，再扣除桥台处支座摩阻力，即为实际单墩地震力。

纵桥向E1地震力计算所示：

墩 号 上部结构恒载 墩身自重 墩 高 1 18182 1821 9.000 2

2 18182 1821 9.000

承 台 高 墩身刚度 水平位移a 转角位移w δ 综合计算得出墩身各地震参数为： 墩顶位移X0 1/2墩身位移X1/2 墩底位移X1 X10 X11 Xf G0 G1 γ1 自振周期T Tg Ci CS Cd A η 上部结构总重 组合刚度 组合刚度和∑(KN/m) kitp/∑kitp 支座摩阻力 上部结构地震力Eihs 桥墩自重地震力Ehp 地震力之和 所受地震力(KN) 0 28144 1.06E-05 2.37E-06 3.55E-05 6.75E-05 2.58E-05 1.06E-05 1.000 0.382 0.158 18182 1821 1.023 2.223 0.650 0.340 1.300 1.000 0.100 0.232 110675 28144 56288 0.500 3636 1609 12 1621 1293 0 28144 1.06E-05 2.37E-06 3.55E-05 6.75E-05 2.58E-05 1.06E-05 1.000 0.382 0.158 18182 1821 1.023 2.223 0.650 0.340 1.300 1.000 0.100 0.232 110675 28144 56288 0.500 3636 1609 12 1621 1293 单位力F=1KN作用于墩顶时，用m法计算得出承台底中心位移为： 承台以上部分当作悬臂，不计桩的效应，单位力F=1KN作用于墩顶使墩顶产生的位移为：

桥台处支座摩阻力为：5468*0.06＝328kN 则单个桥墩地震力为：1621-328＝1293kN

横桥向E1地震力计算如下表所示：

墩 号 1 2 3

上部结构恒载 墩身自重 墩 高 承 台 高 墩身刚度 水平位移a 转角位移w δ 综合计算得出墩身各地震参数为： 墩顶位移X0 1/2墩身位移X1/2 墩底位移X1 X10 X11 Xf G0 G1 γ1 自振周期T Tg Ci CS Cd A η 上部结构总重 组合刚度 组合刚度和∑(KN/m) kitp/∑kitp 支座摩阻力 上部结构地震力Eihs 桥墩自重地震力Ehp 地震力之和 所受地震力(KN) 18182 1821 9.000 0 33480 4.75E-06 8.42E-07 2.99E-05 4.22E-05 1.23E-05 4.75E-06 1.000 0.291 0.113 18182 1820.72573 1.020 1.757 0.650 0.340 1.300 1.000 0.100 0.160 110675 28144 56288 0.500 3636 2036 11 2047 1719 18182 1821 9.000 0 33480 4.75E-06 8.42E-07 2.99E-05 4.22E-05 1.23E-05 4.75E-06 1.000 0.291 0.113 18182 1820.72573 1.020 1.757 0.650 0.340 1.300 1.000 0.100 0.160 110675 28144 56288 0.500 3636 2036 11 2047 1719 单位力F=1KN作用于墩顶时，用m法计算得出承台底中心位移为： 承台以上部分当作悬臂，不计桩的效应，单位力F=1KN作用于墩顶使墩顶产生的位移为：

则单个桥墩地震力为：2047-328＝1719kN

3. 荷载加载方式

4

上部结构自重及铺装反力按照集中力均布于盖梁支座，制动力、温度力、横向风力及地震力施加于盖梁中心位置，汽车荷载及人群荷载按照盖梁验算进行最不利布载，再根据各片梁横向分布系数影响线换算为支座集中力进行加载，活载最不利加载模式如下图所示：

各片梁活载影响线计算如下表所示：

坐标X 0 1.654 3.133 4.619 6.098 7.584 9.063 10.549 12.028 13.514 14.993 16.479 17.958 19.444 20.922 22.405 24.055 1#梁 0.356 0.321 0.282 0.238 0.196 0.161 0.13 0.107 0.086 0.071 0.058 0.049 0.041 0.036 0.032 0.029 0.027 2#梁 0.228 0.233 0.237 0.228 0.212 0.182 0.152 0.127 0.103 0.086 0.07 0.059 0.05 0.044 0.038 0.035 0.033 3#梁 0.149 0.158 0.169 0.182 0.195 0.193 0.184 0.16 0.136 0.114 0.095 0.08 0.068 0.059 0.052 0.048 0.045 4#梁 0.098 0.105 0.113 0.127 0.142 0.16 0.178 0.18 0.175 0.154 0.133 0.114 0.097 0.086 0.076 0.07 0.065 5#梁 0.065 0.07 0.076 0.086 0.097 0.114 0.133 0.154 0.175 0.18 0.178 0.16 0.142 0.127 0.113 0.105 0.098 6#梁 0.045 0.048 0.052 0.059 0.068 0.08 0.095 0.114 0.136 0.16 0.184 0.193 0.195 0.182 0.169 0.158 0.149 7#梁 0.033 0.035 0.038 0.044 0.05 0.059 0.07 0.086 0.103 0.127 0.152 0.182 0.212 0.228 0.237 0.233 0.228 8#梁 0.027 0.029 0.032 0.036 0.041 0.049 0.058 0.071 0.086 0.107 0.13 0.161 0.196 0.238 0.282 0.322 0.356 盖梁跨中不利加载下各梁活载影响线系数如下图所示：

5

盖梁中支点不利加载下各梁活载影响线系数如下图所示：

盖梁悬臂根部不利加载下各梁活载影响线系数如下图所示：

6

各梁支座换算集中力计算如下表所示：

梁号12345678跨中不利加载P(kN)200.6191.2207.9254.9325.5375.2368.6339.5中支点不利加载P(kN)286.2311.3337.0350.3355.8350.9321.0288.8悬臂根部不利加载P(kN)370.0330.5273.0224.8208.5228.6280.2347.2 4. 计算简图

盖梁及桥墩、桩基简化为横向框架结构，共178个节点，174个单元，采用节点弹性约束模拟桩侧土对桩身水平向弹性支撑作用，计算模型如下图所示：

7

计算模型 5. 荷载组合

考虑以下工况组合 （1）恒载

（2）恒载+活载（汽车+人群）

（3）恒载+活载（汽车+人群）+制动力+温度力+风力 （4）恒载+E1地震力（纵、横向） 6. 盖梁计算

（1）正截面强度计算

按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第8.2.4 条规定的正截面抗弯承载力进行强度验算，基本组合下盖梁弯矩包络图如下图：

弯矩包络图

由图可知悬臂支点和跨中处内力控制截面设计，分别进行检算。 A. 支点截面验算

8

盖梁支点处截面配筋如下图所示：

支点截面控制弯矩为M＝7498.7kN.m

支点截面顶板配三层Φ28@10钢筋，底板配双层Φ28@10钢筋 正截面抗弯承载力及裂缝验算结果如下：

直 径 序 号 mm 1 2 3 28 28 28 ∑ 每 束 束 数 根 数 1 1 1 20 20 20 as cm 6.8 9.8 12.8 9.8 As cm 123.15 123.15 123.15 369.45 2换算直径 mm 28.0 28.0 28.0 28.0 截面位置支点基本资料砼标号40fcd (MPa)13.8受拉区钢筋钢筋型号HRB335受压区钢筋钢筋型号HRB335x (cm)计算结果37.5Md (KN-m)7498.7Lc (cm)800h (cm)190fd (MPa)280fd' (MPa)280z (cm)155.1γ01.0D或a (cm)180b (cm)200.0Ag (cm2)369.45Ag' (cm2)0.00x≤ξbh0柱类型圆柱Ln (cm)656 L/h4.21ag (cm)9.8ag' (cm)0x≥2a'计算类型连续梁 L(cm)800Passh0 (cm)180ξb0.56γ0Md (KN-m)7498.7Pass16042.79

PassPassMR (KN-m)

裂缝宽度检算（钢筋砼结构）Ml(kN-m)4505.76C11.00C21.47Ms(kN-m)4743.27C31.00dmm48.50.010μEsMpa200000σssMpa81.89δfmaxmm0.12bf(cm)hf(cm) 由上表可知盖梁强度及裂缝均满足规范要求。 B. 跨中截面验算

盖梁跨中处截面配筋如下图所示：

跨中截面控制弯矩为M＝2728.4kN.m

跨中截面顶板配单层Φ28@10钢筋，底板配双层Φ28@10钢筋 正截面抗弯承载力验算结果如下：

直 径 序 号 mm 1 2 28 28 ∑ 每 束 束 数 根 数 1 1 16 16 as cm 6.8 9.8 8.3 As cm 98.52 98.52 197.04 2换算直径 mm 28.0 28.0 28.0

10

截面位置跨中基本资料砼标号40fcd (MPa)13.8受拉区钢筋钢筋型号HRB335受压区钢筋钢筋型号HRB335x (cm)计算结果20.0Md (KN-m)2728.4Lc (cm)800h (cm)190fd (MPa)280fd (MPa)280z (cm)164.9'γ01.0D或a (cm)180b (cm)200.0Ag (cm2)197.04Ag' (cm)0.00x≤ξbh02柱类型圆柱Ln (cm)656 L/h4.21ag (cm)8.3ag' (cm)0x≥2a'计算类型连续梁 L(cm)800Passh0 (cm)182ξb0.56γ0Md (KN-m)2728.4Pass9099.0PassPassMR (KN-m) 裂缝宽度检算（钢筋砼结构）Ml(kN-m)1850.1C11.00C21.47C30.90Ms(kN-m)1958.8dmm39.60.006μEsMpa200000σssMpa62.89δfmaxmm0.08bf(cm)hf(cm) 由上表可知盖梁强度及裂缝均满足规范要求。 （2）斜截面强度计算

按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第8.2.5条规定的抗剪截面进行截面验算，第8.2.6条规定的斜截面抗剪进行强度验算，基本组合下盖梁剪力包络图如下图：

剪力包络图

11

由图可知支点处剪力控制截面抗剪设计 盖梁支点处截面配筋如下图所示：

支点截面控制剪力为Q＝4946.3kN

支点截面顶板配三层Φ28@10钢筋，底板配双层层Φ28@10钢筋，箍筋配6肢Φ16@10钢筋

斜截面抗剪承载力验算结果如下：

计算截面号支点基本资料砼标号40fcd (MPa)13.8受拉区钢筋箍筋型号HRB335弯起钢筋型号HRB335γ0Vd (KN)4946.3Ag (cm)369.45直径(mm)16直径(mm)02Vd (KN)4946.3Lc (cm)800h (cm)190h0 (cm)180间距sv(cm)10根数0γ01D或a (cm)180b (cm)200μ1.03%肢数(肢)6θs(°)45Vcs (KN)9323.4柱类型圆柱Ln (cm)656 L/h4.21P1.03fsv (MPa)280fsd (MPa)280计算类型连续梁 L(cm)800Passα11.0ρsv0.603%Vsb(kN)0.0截面尺寸检算11025.0Vcs+Vsb (kN)9323.4PassPass 由上表可知盖梁斜截面抗剪强度满足规范要求。 7. 墩柱强度验算

12

（1）基本组合承载能力验算

墩柱直径1.8m，配36根Φ28钢筋，混凝土材料为C35混凝土，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.9 条规定的正截面抗弯承载力进行强度验算。

基本组合下，墩身最不利内力如下表所示：

位置 轴向力 Fx(kN) -8086.7 -8153.4 -7519.9 墩顶 -8153.4 -8056.9 -8153.4 -8588.1 墩身 -9221.5 9.8 -29.9 -110.9 2223.0 -170.7 -170.7 -170.7 9.8 -34.7 -120.2 -34.7 -58.3 -524.3 -1188.9 -524.3 242.8 322.4 322.4 322.4 2223.0 纵桥向剪力Fy(kN) -170.7 -170.7 -170.7 横桥向剪力 横桥向弯矩 纵桥向弯矩Fz(kN) -15.4 -34.7 -105.7 My(kN-m) -294.1 -524.3 -989.0 Mz(kN-m) 322.4 322.4 322.4

表中阴影部分工况内力控制设计。 墩顶强度及裂缝验算如下表所示：

圆截面偏心受压强度检算 截面半径 r(m) 0.9 配筋半径 rs(m) 0.8 钢筋种类 砼强度等级 计算长度 L0 (m) 18 钢筋规格 (mm) 28 335 40 Nd (KN) 8056.9 钢筋根数 36 图示... 截面位置 h (m) 1.8 ζ2≤1 1.000 h0 (m) 1.7 η 1.352 γ0＝ 1.0 Md (KN.m) 1231.8 ζ1≤1 0.443 g＝ 0.8889 e0 0.153 η*e0 0.207 L0/2r 10.00 (ηe0-ee0)/ ηe0<2% Pass β＝ 0.8000 θsc＝ 1.5928 NR＝ 39411.9 MR＝ 8145.2 ρ＝ 0.871% ξ＝ 0.885 ee0＝ 0.207 θst＝ 3.1416 γ0Nd＝ 8056.9 ηγ0Nde0＝ Pass 1665.0 Pass θc＝ 2.0006 A＝ 2.3794 B＝ 0.5008 C＝ 1.9991 D＝ 0.9032 Es＝ 2.00E+05 f'sd＝ 280 fsd＝ 280 fcd＝ 18.4 裂缝宽度检算 13

C1＝ 1.0 C2＝ 1.5 C＝ 100.00 Ns(KN)＝ 5665.2 Ms(KN.m)＝ 1006.7 Nl(KN)＝ 5400.0 σss＝ (73.90) ηs＝ 1.000 e0＝ 177.70 Wfk＝ -0.05 环境类别 3 OK

墩身强度及裂缝验算如下表所示：

圆截面偏心受压强度检算 截面半径 r(m) 0.9 配筋半径 rs(m) 0.8 钢筋种类 砼强度等级 计算长度 L0 (m) 18 钢筋规格 (mm) 28 335 35 Nd (KN) 8588.1 钢筋根数 36 图示... 截面位置 h (m) 1.8 ζ2≤1 1.000 h0 (m) 1.7 η 1.286 γ0＝ 1.0 Md (KN.m) 2236.3 ζ1≤1 0.614 g＝ 0.8889 e0 0.260 η*e0 0.335 L0/2r 10.00 (ηe0-ee0)/ ηe0<2% Pass β＝ 0.8000 θsc＝ 1.4131 NR＝ 28269.7 MR＝ 9467.5 ρ＝ 0.871% ξ＝ 0.747 ee0＝ 0.335 θst＝ 3.1416 γ0Nd＝ 8588.1 ηγ0Nde0＝ Pass 2876.2 Pass θc＝ 1.7675 A＝ 1.9593 B＝ 0.6288 C＝ 1.3762 D＝ 1.3205 Es＝ 2.00E+05 f'sd＝ 280 fsd＝ 280 fcd＝ 16.1 裂缝宽度检算 C1＝ 1.0 C2＝ 1.5 C＝ 100.00 fcd＝ 13.8 Ns(KN)＝ 6230.3 Ms(KN.m)＝ 2075.7 Nl(KN)＝ 6069.8 D＝ 1.0721 σss＝ (35.39) ηs＝ 1.000 e0＝ 333.16 ξ＝ 0.824 Wfk＝ 0.00 环境类别 3 OK

圆截面偏心受压强度检算 截面半径 r(m) 0.9 配筋半径 rs(m) 0.8 钢筋种类 砼强度等级 计算长度 L0 (m) 18 钢筋规格 (mm) 28 335 35 Nd (KN) 9221.5 钢筋根数 36 图示... 截面位置 h (m) 1.8 ζ2≤1 1.000 h0 (m) 1.7 η 1.293 γ0＝ 1.0 Md (KN.m) 2225.8 ζ1≤1 0.583 g＝ 0.8889 e0 0.241 η*e0 0.312 L0/2r 10.00 (ηe0-ee0)/ ηe0<2% Pass β＝ 0.8000 θsc＝ 1.4417 NR＝ 29393.0 MR＝ 9176.4 ee0＝ 0.312 θst＝ 3.1416 γ0Nd＝ 9221.5 ηγ0Nde02879.0 θc＝ 1.8034 A＝ 2.0277 B＝ 0.6142 14

Es＝ 2.00E+05 f'sd＝ 280

＝ fsd＝ 280 fcd＝ 16.1 C＝ 1.4928 D＝ 1.2447 ρ＝ 0.871% ξ＝ 0.769 Pass Pass 裂缝宽度检算 C1＝ 1.0 C2＝ 1.5 C＝ 100.00 Ns(KN)＝ 6563.9 Ms(KN.m)＝ 2063.7 Nl(KN)＝ 6298.7 σss＝ (41.23) ηs＝ 1.000 e0＝ 314.40 Wfk＝ -0.01 环境类别 3 OK

由上表可知墩身强度及裂缝均满足规范要求。

(2)偶然组合承载能力验算

在纵桥向E1地震、横桥向E1地震作用下，墩身最不利内力如下表所示：

项目纵桥向E1地震横桥向E1地震轴向力Fx(kN)-4375.1-3297.6纵桥向剪力横桥向剪力横桥向弯矩纵桥向弯矩Fy(kN)Fz(kN)My(kN-m)Mz(kN-m)25.10.0-19.0-279.8-23.41957.65618.30.0 纵桥向E1地震作用下墩身内力控制设计。 墩身强度验算如下表所示：

圆截面偏心受压强度检算 截面半径 r(m) 0.9 配筋半径 rs(m) 0.8 钢筋种类 砼强度等级 计算长度 L0 (m) 18 钢筋规格 (mm) 28 335 35 Nd (KN) 4375 钢筋根数 36 图示... 截面位置 h (m) 1.8 ζ2≤1 1.000 h0 (m) 1.7 η 1.095 γ0＝ 1.0 Md (KN.m) 5618.3 ζ1≤1 1.000 g＝ 0.8889 e0 1.284 η*e0 1.406 L0/2r 10.00 (ηe0-ee0)/ ηe0<2% Pass β＝ 0.8000 θsc＝ 0.7278 NR＝ 5317.8 MR＝ 7474.8 ρ＝ 0.871% ξ＝ 0.292 ee0＝ 1.406 θst＝ 1.3805 γ0Nd＝ 4375.0 ηγ0Nde0＝ Pass 6149.6 Pass θc＝ 1.0090 A＝ 0.5582 B＝ 0.4041 C＝ -0.9926 D＝ 1.7286 Es＝ 2.00E+05 f'sd＝ 280 fsd＝ 280 fcd＝ 16.1 由上表可知在E1地震作用下墩身强度满足规范要求。

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根据计算，纵桥向E2地震作用下桥墩纵桥向水平地震力为4441kN，横桥向E2地震作用下横桥向水平地震力为5691kN，墩身已进入塑性工作范围，根据根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02－01——2008）7.4条对墩身进行墩顶位移验算，计算结果如下表所示：

纵桥向E2地震作用下墩顶位移验算

截面形状（1：矩形，0，圆形） H（cm） 矩形截面短边长或圆形截面直径b（cm） h（d） (m） 纵筋抗拉强度标准值fy（Mpa） 纵筋弹性模量（Mpa） 纵筋直径ds（cm） 纵筋屈服时的应变εy 纵筋极限拉应变εs 箍筋抗拉强度标准值fkh（KN/m） 箍筋体积含筋率ρs 箍筋的折减极限应变εcuR 混凝土抗压强度标准值fc’（KN/m2） 约束混凝土的峰值应力fcc’（KN/m2） 延性安全系数K 20 900 180 1.8 335 200000 2.8 0.0017 0.09 335000 0.0126 0.09 35000 43750 2 截面所受轴力P(KN) 混凝土截面面积Ag（m2） 截面等效屈服曲率φy（1/m） 等效塑性铰长度Lp（cm） 4375 10.2 0.0021 92.6 塑性铰区域最大容许转角θu(rad） 0.027 约束混凝土极限压应变εcu φuh 0.0162 0.1871 0.1032 0.1097 0.1093 0.0607 19.4 28.8 φud 截面极限曲率φu(1/m） E2作用下墩顶位移Δd（cm） 桥墩容许位移Δu（cm） PASS

横桥向E2地震作用下，墩底最大转角为0.005<0.027，墩顶位移满足要求。 8. 桩基承载力验算

经计算，主力组合下桩顶最大轴力为6837.0kN，主力+附加力组合下桩顶最大轴力为7042.2kN，桩基承载力验算结果如下所示：

工程名称 柯百户中桥 墩号 1、2号桥墩 摩擦桩单桩容许承载力计算 桩基类型 公路摩擦桩 承台底标高 m -2.5 持力层 埋置深度h(m) 40.00 桩头最大反力 设计桩径 m 1.80 桩自由长度 m 0.0 其它土层 【qr】(KPa) 863.60 桩头最大反力 【fa0】 KPa 350.0 设计桩长 m 70.00 桩侧摩阻力P1 KN 7732.5 桩负摩阻力(KN) 16

PASS γ2 KN/m 9.0 清底系数 m0 1 桩端阻力P2 KN 2197.6 0.0 3K2 2.0 修正系数 λ 0.85 容许承载力【P】 KN 9930.06 主力组合安全系数

主力组合 KN 6837.0 极限摩阻力fi Kpa 0.00 30.00 25.00 40.00 40.00 80.00 主+附组合 KN 7042.0 层底高程 m -6.040 -24.640 -30.240 -59.140 -63.840 -72.500 桩底反力Pmax (主力)KN 8083.9 fi×li KN 0.00 558.00 140.00 1156.00 188.00 692.80 桩底反力Pmax (主+附加力)KN 8288.9 1.228 主+附组合安全系数 1.497 土层描述 细砂② 细砂夹薄层淤泥③ 淤泥质土夹细砂⑥ 粉质粘土⑦ 残积砂质粘性土⑧ 全风化花岗岩⑨-1

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