地下室设计 计算书
地下室负一层底板板面结构完成面相对标高为-5.300m，车库部分采用独立基础＋防水板基础形式，底板厚400mm。在计算时考虑重力方向和浮力方向两个工况分别进行计算。
一、整体抗浮计算
地下室顶板上覆土1.3米，顶板厚250mm，建立模型计算得到恒载标准值单位重度为36KN/m^2；
车库部分防水底板厚度400mm，建筑面层做法最薄处40mm，最厚处100mm，装修按0.4kN/m2考虑，地下室功能为车库，重力恒载的标准值=[（0.4＋0.07）×25＋0.4] =12.15kN/m2。
总恒载标准值为48.15；水头高度5.3＋0.4－0.3－0.9（室外地面下0.9米处水头）＝4.5；水压4.5x10=45kN/m2；
48.15>45x1.05=47.25；整体抗浮满足要求。
二、车道三计算（底板厚400，顶板、侧壁厚300mm）
整体抗浮：
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根据阿基米德原理，车道受到的浮力等于排开液体的重量，每米长度排开水的体积V=4.1x8x1=32.8m^3
每米长度水浮力＝328KN，每米长度车库自重：(4.1x8-3.4x7.4)x1mx25=191KN，
每米长度上覆土重：1.3mx1mx8m x18=187.2KN，压重x0.90>浮力：(191+187.2)x0.9=340>328
抗浮满足要求。
构件计算：
计算一：
顶板覆土恒荷载：1.3x18=23.4(1.2)KN/m；顶板自重：0.3x25=7.5KN/m(1.2)；侧壁自重均布到底板上：3.4x0.3x2x25x1/8=6.375KN/m(1.2)；活荷载5(1.4)；侧壁厚度300mm，计算采用静止土压力＋水土合算的方式：
饱和土重度取22KN/m^3，地面堆载取5KN/m^2，静止土压力系数取0.5；
侧壁顶土压力强度：22x1.3x0.5+5x0.5=16.8KN/m^2；
侧壁底土压力强度：22x5x0.5+5x0.5=57.5 KN/m^2；
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侧壁计算跨度3.7米；
。计算得到弯矩设计值如下：
弯矩标准值如下：
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300mm厚顶板配筋为：
跨中强度：1997mm^2；跨中裂缝：16@100(2011MM^2)裂缝裂缝0.234mm
支座强度：1997mm^2；支座裂缝：16@100(2011MM^2)裂缝裂缝0.234mm
400mm厚底板配筋为：
跨中强度：1842mm^2；跨中裂缝：16@100(2011MM^2)裂缝裂缝0.226mm
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0.32mm0.32mm0.31mm；18@100(2545MM^2)；18@100(2545MM^2)；18@100(2545MM^2)
支座强度：946mm^2；支座裂缝：16/18@100(2277MM^2)裂缝0.07mm；
300mm厚侧壁配筋为：全截面受拉，外侧钢筋受拉，内侧受压
跨中弯矩设计值116KN.M强度：1268mm^2；
弯矩标准值90KN.M，实配18@100，裂缝0.12mm；
侧壁顶板支座处同顶板配筋；
侧壁底板支座处实配18@100，裂缝宽度0.15mm
三、侧壁计算
侧壁厚度300mm;计算采用静止土压力＋水土合算的方式：
饱和土重度取22KN/m^3，地面堆载取5KN/m^2，静止土压力系数取0.5；
侧壁顶土压力强度：22x1.3x0.5+5x0.5=16.8KN/m^2；
侧壁底土压力强度：22x5x0.5+5x0.5=57.5 KN/m^2；
侧壁计算跨度3.7米；
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内力计算如下：
侧壁内侧跨中弯矩32.5KN*m；支座弯矩66 KN*m；跨中迎水面受压，裂缝控制0.3mm以内；支座裂缝控制在0.2mm以内；
跨中实配钢筋16@200(三级钢)
支座实配钢筋16@100(三级钢)；长短筋搭配放置；
四、顶板配筋
无消防车处板块计算
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由有限元计算得到上图，次梁由于本身刚度不足，无法作为板的完全刚性支座，
弯矩如下：
X向弯矩设计值：跨中33KN.M 计算配筋500mm^2,实配钢筋565(12@200)
支座70KN.M 计算配筋934mm^2,实配钢筋958(12/10@100)
X向弯矩标准值：跨中27 KN.M
支座57KN.M 实配钢筋958 mm^2 (12/10@100)，计算裂缝0.264mm
Y向弯矩设计值：跨中27KN.M 计算配筋500mm^2,实配钢筋565(12@200)
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支座70KN.M 计算配筋934mm^2,实配钢筋958(12/10@100)
Y向弯矩标准值：跨中22 KN.M
支座57KN.M 实配钢筋958 mm^2 (12/10@100)，计算裂缝0.264mm
消防车道下板块弯矩值约增加10％，配筋同无消防车板块，承载力计算满足要求。
五、挡土墙下条形基础计算
由计算模型得到侧壁下恒载标准值约120KN/m；活载标准值约15KN/m；取条基宽1300mm，高400mm。计算如下：
承载力计算：（120＋15）/1.3m＋20x5.4x0.5/1.3=145Kpa(145+18=163)<修正后的○2或○3层土的承载力
地基净反力设计值：(120x1.2+15x1.4)/1.3=127Kpa;
M=0.5x127x0.5x0.5=15.88KN.m
V=127x0.5=63.5KN
受剪承载力计算：
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0.7x1.0x1.43x1300x(400-20-6)=486KN>63.5
基础底板配筋计算：
As=15.88x1000x1000/(0.9x374x360)=131mm^2
按最小配筋率控制：600mm^2
实配钢筋：14@200=770mm^2
八、梁配筋
框架梁：与单体交接处，共用柱子刚度比计算模型大，配筋5^25;部分弯矩较大处，面筋4^25贯通；框架梁计算用100，1.0及以下采用8@200(4)；1.0～1.3用8@150(4)；1.3~ 1.6时采用8@125(4)；1.6~2.0采用8@100(4)； 大于2.0采用10@150/200
次梁：水平向底筋采用22，负筋采用25，竖直向顶、底筋均采用25。共用柱子刚度比计算模型大，配筋3^25; 次梁计算用100，0.5及以下时采用8@200；0.5～0.6用8@150；0.7～0.8采用8@125；0.9～1.0采用8@100，大于1.0箍筋需用到直径10。
验算面积配箍率：2x50.3/(300x200)=0.00133>0.24ft/fyv=0.000953
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主次梁交接处附加横向钢筋计算：
十字次梁相交处：6个Φ8双肢箍，可以承受的剪力为216KN；
主次梁相交处：8个Φ8四肢箍，可以承受的剪力为576KN；另加2◎18（60度）吊筋，可承
载316KN，合计892KN
查剪力图，此配筋能够满足要求
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