模板施工方案
一、 编制依据
1、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 6、《建筑施工脚手架实用手册》、《建筑施工安全技术手册》 7、相应建筑工程软件、施工安全计算软件。 8、相应结构施工图。
二、 工程概况
工程名称：广东佳明重工有限公司宿舍一 建设单位：广东佳明重工有限公司 施工单位：福建省惠裕建设工程有限公司 监理单位：佛山市建友工程监理有限公司 设计单位：广东省建工设计公司 勘察单位：广州地质勘察基础工程公司
本工程位于广东佛山三水工业园区C区72号，框架结构15层，建筑面积为8500㎡，工程造价为680万元，首层层高3.8米，二至十五层层高均为3米，建筑总高度为46.1米，最大跨度为8米。
本工程混凝土框架梁最大跨度8m，高度为3.8米最大框架梁截面250ｍｍ×800mｍ，模板采用18mm厚的胶合板，80mm×80mm×2000mm松木枋，50 mm×100 mm×2000 mm钢枋，用门式钢脚手架作支撑。250×800mm截面以下（包括250×800mm的均按此设计）。
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三、 施工准备
（3） 材料
1）模板采用18 mm厚胶合板，用于梁侧板、底板及柱模板和楼板铺设大面板。
2）采用80mm×80mm×2000mm木枋，作为梁模板结构第一层龙骨及板模板龙骨；50mm×100mm×2000mm钢枋，作为梁模板结构第二层龙骨。 3）支撑系统采用钢门型里脚手架结合钢管交叉撑体系。
4）钢模板及其支架应符合JGJ128—2010规范要求及相应验收标准。 （3） 作业条件
1） 施工图纸及有关资料齐全，并已组织学习和技术交底。 2） 各种材料均已进场，堆放整齐，并经本顶目部验收合格。 3） 测量控制及轴线、标高等均能满足施工要求。
四、 模板及其支架的计算（详见计算书） 五、 操作工艺
（3） 基础、地梁模板
采用18mm厚胶合板做侧模板，用80mm×80mm木枋削尖打入地面作为支顶，用18mm厚木板作为斜撑，斜撑间距为300～400mm。
（3） 柱模板
按图纸尺寸制作柱侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板模板厚。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装模板，要在四周设80mm×80mm木枋制的斜拉顶撑上、中各一度，并按要求校正垂直度及柱顶对角线。柱模板应在下角各留100×100㎜检查口。
（3） 梁模板
（1） 根据柱模板上已开的梁口及平水线安装梁模板。
（2） 按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度≥4M时，跨中梁底处应按跨度的1/1000起拱；主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
（3） 建筑物梁侧板采用18mm厚胶合板，各梁侧斜撑为45º，间距不大于300mm，各梁侧均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来
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确定。
（4） 梁高＞700mm的中部放对拉螺栓，间距为600mm。 （3） 楼面模板
（1） 模板下的木楞间距300mm，支架的排列按钢门式顶架平面布置图。 （2） 模板面要平整，并严格按照图纸要求确定板面高度，注意起级位置。 （3） 楼面模板铺完后，应把梁面及板面清扫干净。 （3） 钢门架的搭设
（1） 门式里脚手架搭设程序：应自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，不可自两端
相向搭设或相向进行，以免结合处错位。
（2） 门式架应支承在坚实的砼板上，门式架纵向间距应符合方案要求。
（3） 安装前用通线的方法确定钢门式架纵横方向位置，使其整齐划一，并进行抄平。 （3） 门式里脚手架支撑系统的使用
（1） 在楼面模板卸放钢筋或其它物料时，应防止对楼板支撑产生偏心或过大振动和冲击。 （2） 水平加固杆交叉撑不得随意拆卸，施工要求拆卸时应待施工完毕后马上补齐。 （3） 捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。
（3） 模板的拆除
（1）承重模板及其支架拆除：在与楼面同等养护条件下的砼试块强度达到设计强度标准后，梁底、楼面、屋面模板方可拆除。拆除时采取先支后拆，后支先拆的顺序。
（2） 不承重的柱、梁侧模板砼浇筑完毕24小时后经施工员同意可进行拆除工作，拆除时要
注意成品保护，避免砼表面及棱角受损。在搭设好的门式架上拆模时要注意安全，并戴好安全帽作业。
（3） 在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除工
作，经过处理后，方可继续拆模。
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合下列规定：
1）侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 2）底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。
结构类型 板 结构跨度（m） ≤2 ＞2，≤8 ＞8 按设计的混凝土强度标准值的 百分率计（%） 50 75 100 3
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梁、拱、壳 悬壁构件 ≤8 ＞8 ≤2 ＞2 75 100 75 100 3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度梁板的要求后，方可承受全部使用荷载。如有需要，须加临时支撑。
六、 质量标准
1.允许偏差 项次 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 轴线位移 标高 截面尺寸 基 础 柱、墙、梁 项 目 基础 柱、墙、梁 允许偏差（mm） 高层框架 5 3 +2 -5 ±10 +2 -5 3 2 5 3 3 2 +10 -0 2 +10 -0 检验方法 尺量检查 用水准仪或拉线 尺量检查。 尺量检查 用2m托线板检验。 用直尺和尺量检查 用2m靠尺 楔形塞尺检查。 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板中心线位移 预埋管预留孔中心线位移 中心线位移 预埋螺栓 外露长度 中心线位移 预留洞 截面内部尺寸 拉线和尺量检查 2.保证项目
（3） 模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。 （3）
模板、支架等材料必须符合有关规定。
3.基本项目
（1） 模板接缝宽度应符合以下规定：
合格：不大于2.5mm 优良：不大于1.5mm
（2） 模板与混凝土的接触面应清理干净，并采取防粘结措施。 4.质量保证措施
我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施
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工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。
（1）质量保证措施、细部处理方法
1）、墙模垂直度用可调上托加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。
2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。
3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。
4）、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。
（2） 技术交底制度
1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。
2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。
3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。
4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。
（3）质量、技术管理制度
1）、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。
2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。 3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。
4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。
5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。
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6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。
7）、以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。
8）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。
9）、认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。
10）、落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。
11）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。
12）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。 13）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。
14）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。 15）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。
（4）施工过程巡检监督制度
班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。
（5）坚持工序中间检收制
分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。
七、 工程进度保证措施
（3） 运用统筹原理和优化理论，利用电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，
从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。
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（3） 依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划，合理配
置施工所需的劳动力，保证流水施工的要求。
（3） 工程施工实行周末检查，通过例会制度天天落实进度，随时调整计划，及时确定对策，
使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施。
（3） 制定模板、支架等周转材料及机械设备进场计划，落实货源和设备来源，及时组织进货
和机械进场。
（3） 加强质量管理，接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间，强化质量意识，确保
工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料，保证一次验收合格。
八、 成本节约措施
（3） 施工前，要根据图纸设计标高，做好水平标记，并严格按其标高进行模板操作，杜绝超
高现象。
（3） 查模板的几何尺寸和支撑是否牢固可靠，严防爆板现象出现。
（3） 科学、合理地组织施工，加强劳动力管理，减少窝工，运用激励手段，奖优罚劣，提高
积极性和工效。
（3） 班组按层按段任务包干，减少扯皮。
（3） 在施工中加强考核，健全施工任务和限额领料等措施，降低物料和人工的消耗。 （3） 注意零散材料回收，如排栅扣、螺母、介子等尽量回收。
（3） 材料管理把好收、发、核、管、用五关，充分挖潜降耗，提高企业效益。 （3） 每工序完工后，必须清场，防止多次清场而增加工资成本。 （3） 超包干范围的变更工程要及时办理签证手续。
（3） 明确工序交接和成品保护责任，下一道工序要保护上一道工序的产品。 （3） 确保生产、用电、防火安全、杜绝不必要损失。
九、 文明施工措施
（3） 施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材
料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。
（3） 工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员，建立文明施工
责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工的责任，责任到位，责任到
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人。
（3） 加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建，使施工人员
有舒适的工作和生活环境。
（3） 用现代化的管理手段、施工机具，办公室内配备电脑、复印机、电话等现代化的办公用
具。根据施工需要科学地配置先进的施工机具，减轻工人的劳动强度，提高安全性。 （3） 新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和技术培训，经考核合格，发证后方给上岗，
做到持证上岗。
（3） 建立安全技术措施交底制度。工程开工前，项目负责人要将工程概况、施工方法、安全
技术措施等情况做详细交底；分项、分部工程开工前，主施工要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求，作业环境的安全交底。
（3） 每月对操作人员进行一次防火教育，定期进行防火检查，建立防火工作档案。指定防火
负责人，确保施工安全。
（3） 加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。对场容的检查工作要从
工程开工做起，直到竣工交验为止。检查结果要和施工任务书结算结合起来，凡责任区内场容不符合规定的，不予结算，责令限期整改。 （3） 加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。
（3） 办公室、宿舍等生活区范围要保持卫生，无污水和污物，生活垃圾集中堆放，及时清理。
工地落实各项除“四害”措施，严格控制“四害”滋生。 （3） 施工现场及建筑物内外不得随地大小便。
十、 施工注意事项
1、避免工程质量通病 （3） （3）
模板安装前，先检查模板质量，不符合质量标准的不得投入使用应剔除并作标识。 梁模板要防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧跑模、局部模板嵌入柱梁骨，拆
除困难的现象。
（3） （3）
柱模板要防止跑模、断面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲现象。 楼面模板要防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。
2、主要安全技术措施
（1）在模板施工期间，要认真贯彻“以人为本、安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。
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（2） 对施工人员要进行“三级安全教育”，同时做好书面签证记录，使用统一符合国家标准的安全帽。
（3）门式架摆放和安装严格按照方案进行安装。
（4） 楼面安装前，先检查木板、木枋质量有腐朽、木节过大或弯曲变形过大的不予使用。在安装期间，施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。
（5） 在安装门式架和楼面安装期间遇到悬空时施工人员戴好安全带。
（6） 支模过程中遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开部件和模板运走，防止坠下伤人。
（7） 支模安装完成后，项目部要严格进行检查验收。 3、成品的保护
1、完工的模板工程在转入捣砼的时要对已完成的支模进行维护和检查，对部份可能移动或变形的要进行返执，确保模板达到工艺的要求。
2、订立科学合理的作业计划，施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施工作业计划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工不相互干扰。防止盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施，互相损坏、反复污染等现象的产生。
3、交接清楚、责任明确，管理到位，提高成品质量保护意识，将以合同、协议等形式明确各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。
4、贵重物品及半成品进场后入库堆放，应分类、整齐地堆放，并垫离地面。
5、教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品涂损及碰坏，屡教不改者，将作罚款和退场严肃处理。
十一、 模板及其支撑系统计算书
（一）
工程计算指标选择：
本工程梁模板选最具代表性的250mm×800mm框架梁进行计算。
本工程采用门式钢脚手架作模板支撑，胶合板模板，其中模板厚度为18mm，宽度按构件；梁模第一层龙骨选用80mm×80mm×2000mm木枋，间距分别为200 mm、300mm；第二层龙骨选用50mm×100mm×2000mm钢枋，间距1200mm；侧模板立档间距300mm。木材选用松木，计算参数如下：抗
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弯强度：fm=13N/mm2，抗剪强度fV=1.4N/mm2，抗压强度fC=10N/mm2，弹性模量E=9×103N/mm2，模板自重5KN/m3。经试验，50mm×100mm×2000mm钢枋抵抗弯矩、剪力、挠度的效果比100mm×100mm×2000mm木枋要好，因此本计算书用100mm×100mm×2000mm木枋代替50mm×100mm×2000mm钢枋进行计算。
门架采用Φ48×3.0钢门架，尺寸为1200mm×1900mm，门架间距分别为900mm、1800mm。由于本楼层层高为3.8米，所以模板支撑采用一大一小门式脚手架安装，然后调整上支托及下支托到相对应高度。
本工程采用商品砼，各计算参数如下：
混凝土容重：24KN/m，梁钢筋含量1.5KN/m，混凝土温度20C，浇筑速度2m/h，混凝土坍落度为5—9cm。
3
3
（二） 各构件验算:
1、 截面250mm×800mm以下（包括250mm×800mm）梁计算
（1）、计算参数
结构楼板厚=120mm,梁宽b=250mm,梁高h=800mm,层高=3.80m； 模板材料为：夹板底模厚度=18mm,侧模厚度=18mm；
木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ； 支撑采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=1800mm,梁边至板支撑的距离=0.20m； 门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。
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（2）、梁底模验算
1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值 ① 模自重 0.2 kN/m2 × (0.25 + 0.80) × 1.2 = 0.25 kN/m ② 自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 0.80 × 1.2 =5.76 kN/m ③ 筋荷载 1.5 kN/m2 × 0.25 × 0.80 × 1.2 = 0.36 kN/m ④ 捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.25 × 1.4 = 0.7 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.07 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 6.37 kN/m
2） 梁底模板验算
底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm； 第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨； 木模板抵抗矩W=bh2 /6 =300.00×18.002/6=16200mm3 木模板惯性矩I=bh3/12=300×183/12=145800mm4 ①抗弯强度验算
7.07 kN/m
计算简图
0.36
0.25
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弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2 =-0.105×7.07×0.302×106=-66812N.mm=-0.07kN.m σ=M/W=66812/16200=4.12N/mm2
梁底模抗弯强度σ=M/W=4.12N/ mm2小于13.00N/ mm2,满足要求。
②抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×7.07×0.30×1000=1285N=1.29kN τ=3V/（2bh）=3×1285/(2×300×18)=0.36N/mm
梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.36N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
③挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=6.37kN/m。 挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×6.37×3004/(100×9000.00×145800)=0.25mm [υ]=300/400=0.75mm
梁底模挠度V=0.25mm小于0.75mm,满足要求。
2
3） 第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm 木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3 木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 ① 抗弯强度验算
门架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=7.07×0.30/0.25=8.48kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=8.48×0.25×1.20×(2-0.17)/8=0.58kN.m
0.58 kN
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8.48kN/m
计算简图
0.48
1.28
2.61
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.28)+1.4×2.50=7.436kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0.10×0.30×7.436=0.22kN a =0.5×（L-c）=0.5×(1.20-0.20)=0.5m Mp=P×a=0.22×0.5=0.11kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.37+0.11)×106=480000N.mm=0.48kN.m σ=M/W=480000/85333=5.63N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.63N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
② 抗剪强度验算
V=0.5×q×梁宽＋P=(0.5×8.48×0.25+0.22)×1000=1280N=1.28kN τ=3V/（2bh）=3×1280/(2×80×80)=0.3N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.3N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
③ 挠度验算 q=q2×第一层龙骨间距/梁宽 =6.37×0.30/0.25=7.64N/mm
13
’
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υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=3099976960000×8/11796480000000=2.11mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=150854400000×2/737280000000=0.50mm 最大挠度υ
max
=υq＋υp=2.11+0.50=2.61mm
[υ]=1200/400=3.00mm
第一层龙骨挠度V=2.61mm小于3.00mm,满足要求。
4）第二层龙骨验算
门架纵向间距1800mm,计算跨数二跨；
第二层龙骨采用单钢枋: b=50mm, h=100mm。（以100×100mm木枋作计算） W=1×100×1002/6=166667mm3，I=1×100×1003/12=8333333mm4 ；
计算简图
-0.93
1.32
2.57
① 抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.469
P=V=1/2×q×梁宽＋P=(0.5×7.07×0.25+0.22)×1000=1104N 最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.469×1104×1800=-931997N.mm=-0.93kN.m σ=M/W=931997/166667=5.59N/mm2
14
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第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.59N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
② 抗剪强度验算 剪力系数KV=1.969
V=KVP=1.969×672.46/1000=1.32kN
τ=3V/(2bh)=3×1.32×1000 /(2×100×100)=0.20N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.20N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
③ 挠度验算 挠度系数Kυ=2.604 P=V=1/2×q×梁宽＋P板传
=0.5×6.37×0.25+0.22)×1000=1016N
υ= Kυ P’L3/（100EI）=2.604×1016×18003/(100×9000.00×8333333)=2.27mm [υ]=L/400=1800/400=4.50mm
第二层龙骨挠度V=2.57mm小于4.50mm,满足要求。
5）门架承载力验算
传至每个门架立柱的力的系数=4.938
传至每个门架立柱的力NQK1 =4.938×1.40=6.91kN
每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×1.80×1=1.51kN 每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =6.91+1.51=8.43kN
单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m
门架和水平拉杆重量NGK =(3.80-0.70-1.9)×0.080+2×3.00×0.0384=0.33kN 门架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.33+8.43=8.82kN
查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力(kN)=40.16÷2=20.08kN 门架承载力8.82kN小于20.08kN,满足要求。
6）
门架支承面受冲切承载力验算
’
门架立杆设配套底座 100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板。
15
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支承楼板厚=110mm
上部荷载为：F=8.82+[0.08×1.90+(1.2+1.80)×0.0384]×1.2=9.14kN β σ
s
=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=110-15=95mm,βh =1.00,η=0.4＋1.2/βs =1.00 =1.00N/mm2,Um=4×100=400mm
pc,m
pc,m
(0.7βh ft＋0.15σ)ηUmhO
=((0.7×1×1.27+0.15×1)×1.00×400×95)/1000=39.48kN 门架支承面受冲切承载力39.48kN大于9.14kN,满足要求。
（3 ） 侧模板验算 1）荷载计算
①新浇砼的侧压力
F1 =0.22r×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(r=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2 比较F1、F2两者取小值F=16.800kN/m2 有效压头高度=F/r=0.60m ②振捣砼产生的荷载4.00kN/m2 ③倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2
1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 3、倾倒砼产生的荷载 2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨,木模板厚度h=18mm； 木模板抵抗矩W=bh2/6=480×182/6=25920mm3； 木模板惯性矩I=bh3/12=480×183/12=233280mm4。 ①抗弯强度验算
分项系数 标准值kN/m2 荷载值kN/m2 1.2 19.20 23.04 1.4 4.0 5.60 1.4 4.0 5.60 34.24
计算简图 16
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-0.13
2.49
0.31
弯矩系数KM=-0.105。
均布荷载q’=28.48×(0.60-0.12)=1367N/mm
M=KM•qL2=-0.105×13.67×3002=-129185N.mm=-0.13kN.m σ= M/W=129185/30780=4.20N/mm2
侧模抗弯强度σ=M/W=4.20N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
②抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
V=KV q，L=0.606×13.67×0.30=2.49kN
τ=3V/（2bh）=3×2.49×1000/(2×18×480)=0.43N/mm2
侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.43N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
③挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 q，=23.04×(0.80-0.12)=15.7N/mm 挠度系数Kυ=0.644
挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×15.7×3004/(100×9000.00×277020)=0.31mm [υ]=200/400=0.50mm
侧模挠度V=0.31mm小于0.75mm,满足要求。
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3）侧肋强度验算
木枋尺寸 b=80mm,h=80mm；
木枋抵抗矩W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3,计算跨度570mm；
木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,跨数1跨；
计算简图
0.25
2.05
0.12
①、抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.125
均布荷载q=28.48×0.30=8.54N/mm
M=KM.qL2=0.125×8.54×4802=245952N.mm=0.25kN.m σ=M/W=245952/85333=2.88N/mm2
侧肋抗弯强度σ=M/W=2.88N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
②、抗剪强度验算
剪力系数KV=0.500
V=KV q，L =0.500×8.54×0.48=2.05kN
τ=3V/（2bh）=3×2.05×1000/(2×80×80)=0.48N/mm2
侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.48N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
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③、挠度验算
挠度系数Kυ=1.302
均布荷载q，=17.28×0.30=5.18N/mm
挠度υ=Kυq，L4/100EI=1.302×5.18×4804/3072000000000=0.12mm [υ]=480/400=1.20mm
侧肋挠度V=0.12mm小于1.20mm,满足要求。
（4）、地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求
P≤fg P=N/A=9.14/0.10=91.39 kN/m2 其中 P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A－基础底面面积(m2)，A=0.10 m2；
N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=9.14kN； fg－地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc × fgk
=1.00×160.00=160.00kN/m2 其中 kc－地基承载力调整系数，kc=1.00； fgk－地基承载力标准值()
fgk=160.00kN/m2；
地基承载力P=91.39kN/m2<160.00kN/m2,满足要求。
（5）、 计算结果：
第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨50×100mm单钢枋（以100×100mm单木枋计算）@1200mm；
门架纵向@1800mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm； 竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓0排 。
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800
800
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2、 楼板模板计算
一、 计算参数
结构板厚=120mm，层高=3.80m； 模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；
木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2. 门架间横向间距600mm,门架间纵向间距900mm。 二、楼板底模验算 1、底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m2 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.48 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.98 kN/m 2.楼板底模板验算
底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；
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木模板抵抗矩W=bh2 /6=1000×18.002/6=54000mm3； 木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 （1） 抗弯强度验算
7.48KN.m
计算简图
0.33
1.81
0.17
第一层龙骨间距L=400mm,计算跨数=四跨。 a 、①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.107
M1=KM·q1L2 =-0.107×7.48×0.402×106=-128072N.mm b 、①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.107
M2=KM·q2L2 =-0.107×3.98×0.402×106=-68156N.mm 跨中弯矩系数KM=0.077
M3=KM·q2L2 =0.077×3.98×0.402×106=49047N.mm
C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN
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跨中弯矩系数KM=0.2
M4=KM×PL=0.20×3.50×0.40×106=280000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.10
M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.40×106=-140000N.mm M1=-128072N.mm M2＋M5=-208156N.mm M3＋M4=329047N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。 M=329047N.mm=0.33kN.m
σ=M/W=329047/54000=6.09N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=M/W=6.09N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 (2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.607
V=KVq1L=0.607×7.48×0.40×1000=2254N=1.81kN τ=3V/（2bh）=3×1814/(2×900×18)=0.17N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.17N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.98N/mm 挠度系数Kυ=0.632
υ=Kυq2L4/(100EI)=0.632×3.98×4004/(100×9000.00×486000)=0.14mm [υ]=400/400=1.00mm
楼板底模挠度V=0.14mm小于1.00mm,满足要求。 3.第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm； 木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3； 木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 (1)抗弯强度验算
门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm； 第一层龙骨间距400mm,计算跨数二跨； 第一层龙骨受均布荷载
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q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.48×0.40/1.0=3.0kN/m
3.0
计算简图
0.4
1.91
0.23
弯矩系数KM=-0.094
最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.094×3.0×1.22=-406600N.mm=-0.40kN.m σ=M/W =501474/85333=4.76N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=4.76N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 (2)抗剪强度验算 剪力系数Kv=0.531
V=KVqL=0.531×3×1.2×1000=1912N=1.91kN τ=3V/（2bh）=3×1912/(2×80×80)=0.44N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.44N/mm小于1.40N/mm,满足要求。 (3)挠度验算
q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.98×0.40/1.0=1.6kN/m=1.6N/mm 挠度系数Kυ=0.183 最大挠度为υ
max
2
2
=KυqL4/(100EI)
=0.183×1.6×12004/(100×9000×3413333)=0.23mm
[υ]=1200/400=3.00mm
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第一层龙骨挠度V=0.23mm小于3.00mm,满足要求。 4、第二层龙骨验算
第二层龙骨采用单钢枋 A=424mm2； 抵抗矩W＝8980mm3 惯性矩I＝215600mm4
门架纵向间距900.00mm,计算跨数五跨。 (1)抗弯强度验算
P=1.031×3.0×1200=3715N
3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71 3.71
计算简图
0.75
弯矩系数KM=0.224
最大弯矩为Mmax=KMPL=0.224×3715×900=752020N.mm=0.75kN.m σ=M/W=752020/8980=83.7N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=83.7N/mm2小于205.00N/mm2,满足要求。 (2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.724
V=KVP=1.724×3715=6404N=6.4kN
τ=3V/(2bh)=3×6404/(2×2×424)=11.33N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=11.33N/mm2小于125.00N/mm2,满足要求。
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(3)挠度验算 挠度系数Kυ=0.170
P=5.78×1.031×(0.6+0.30)×1000=3695N υ=KυPL3/(100EI)
=0.170×3695×9003/(100×206000.00×215600)=0.06mm [υ]=900/400=2.25mm
第二层龙骨挠度V=0.06mm小于1.50mm,满足要求。 5、门架承载力验算
传至每个门架立柱的力的系数=2.599
传至每个门架立柱的力NQK1 =2.599×3715=9.65kN
每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×0.90×1=0.81kN 每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =9.65+1.4×0.81=10.78kN 单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN
每个门架立杆沿高度重量NGK=(4.50-0.12-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0384=0.23kN 门架总承载力=1.2×NGK+NQK=1.2×0.26+10.78=11.09kN
查(JGJ128-2000)规范每个门架立柱的承载力(N)40.16÷2=20.08kN 门架承载力11.09kN小于20.08kN,满足要求。 6、地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 P≤fg
P=N/A=13.61/0.01=1360.71kN/m2 其中 P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；
N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=13.61kN； fg－地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc × fgk
=1.0×11440.00=11440.00kN/m2 其中 kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；
fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)
fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；
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地基承载力P=1360.71kN/m2<11440.00kN/m2,满足要求。 三、计算结果
底模18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距400mm； 第二层龙骨采用单钢枋b=50mm，h=100mm； 门架间横向间距600mm，门架纵向间距900mm。
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